基于雙環(huán)控制和重復控制的逆變器研究
icom(k)=KV〔vref(k)-vc(k)〕+id(k)(6)
式中:vref是正弦參考電壓;
icom是電壓環(huán)算出的電流環(huán)指令。
圖5(b)是補償負載電流后且忽略電流環(huán)動態(tài)過程的簡化電壓環(huán)。同樣用無差拍原理確定電壓環(huán)控制器KV。
用零階保持器法得到離散的控制對象的傳遞函數為
GV(z)=Z=(7)
其閉環(huán)特征方程是
z-=0(8)
將閉環(huán)特征根全部配置在原點,得到
KV=C/T(9)
圖6是逆變器對數頻率特性曲線,虛線為開環(huán)頻率特性,實線為經過解耦和補償后雙環(huán)無差拍系統(tǒng)的閉環(huán)頻率特性。很明顯,逆變器開環(huán)諧振峰被削掉了,原來的欠阻尼性質得到了極大的改善,對于穩(wěn)定性也有利。閉環(huán)帶寬增加到2kHz,動態(tài)響應速度大大加快。
圖6 對數頻率特性曲線(虛線:開環(huán);實線:加雙環(huán)之后)
瞬時電壓環(huán)對負載電流進行的補償在一定程度上抑制了由負載引起的波形畸變。但這種補償只有在電流環(huán)的傳遞函數為1時才能進行完全,否則,給出的補償信號總存在相位誤差。在設計瞬時電壓環(huán)時只能近似認為電流環(huán)傳遞函數為1,所以,雙環(huán)系統(tǒng)雖然能達到很快的動態(tài)響應速度,但對抑制整流性負載造成的波形畸變效果有限。為了得到更好的穩(wěn)態(tài)波形,勢必采用一種能完全補償擾動的方案,重復控制就是一種成熟有效的手段。本控制方案在電流電壓雙環(huán)的基礎上加入一個重復控制環(huán)構成復合控制系統(tǒng)。它位于雙環(huán)的外層,對穩(wěn)態(tài)波形質量進行控制。
2.2 重復控制器設計
如圖7所示,PB(z)是設計好的雙環(huán)系統(tǒng),負載及其他因素的影響由擾動量d等效。重復控制器的輸出疊加于原有的參考輸入之上,以產生矯正作用。重復控制器由周期延遲正反饋環(huán)節(jié)和補償器KrzkS(z)組成,N是數字控制器每周期的采樣次數,Q(z)用以增強系統(tǒng)的穩(wěn)定性,常取為0.95。周期延遲正反饋環(huán)節(jié)對逆變器輸出誤差進行逐基波周期的累加。補償器的作用是與逆變器對象實現中、低頻對消和高頻衰減,這樣重復內模(即周期延遲正反饋環(huán)節(jié))給出的補償信號才能幅值和相位均正確地與擾動對消,實現穩(wěn)態(tài)波形的無差。PB(z)是加雙環(huán)之后的等效逆變器對象,從圖6可以看出其諧振峰已經被抵消,因此,補償器的設計大大簡化,只須完成高頻衰減和相位補償的功能。Kr是重復控制器增益,S(z)取為一個截止頻率與PB(z)近似的二階濾波器以實現高頻衰減,超前環(huán)節(jié)Zk實現S(z)PB(z)的相位補償。由于超前環(huán)節(jié)的存在,所以引入周期延遲環(huán)節(jié)z-N,否則,重復控制器無法物理實現。
圖7 帶重復控制環(huán)的復合系統(tǒng)
因為z-N的引入,重復控制器對擾動的矯正要延遲一個基波周期,但是位于內層的雙環(huán)無差拍控制器則對擾動有著極快的抑制作用。相反地,雙環(huán)無差拍控制器對擾動的補償是有限的,而重復控制的引入可將擾動近乎完全補償,穩(wěn)態(tài)效果極佳。此外,如圖6所示,雙環(huán)控制使逆變器對象的截止頻率加大到2kHz,重復控制器的補償范圍也得以擴大。
3 系統(tǒng)設計與實驗
本控制方案在一臺基于DSPTMS320F240控制系統(tǒng)的IGBT單相半橋逆變器實驗裝置上得到了驗證。實驗裝置參數為:濾波電感1.14mH;濾波電容20μF;輸入直流電壓250V;輸出交流電壓幅值100V。
開關和采樣頻率均為10kHz,根據上述分析,計算出KV=0.2,KC=11.1。
加雙環(huán)后的等效逆變器控制對象是
PB(z)=(10)
據此選擇二階濾波器
S(z)=(11)
超前環(huán)節(jié)是z4,取Kr=1,N=200。
圖8是雙環(huán)系統(tǒng)帶非線性負載時的波形,THD達4.84%,可見瞬時電壓環(huán)對電流擾動的補償效果有限。圖9是復合控制系統(tǒng)負載突加過程,在突加阻性負載時,經0.5ms波形便恢復正常,在最惡劣的情況下即突加整流負載時,經5個基波周期波形也能完全恢復正常。圖10是復合控制系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)工作波形,帶阻性負載時的THD是1.71%,帶整流性負載時的THD是1.54%。
電 壓 : 50 V/格 電 流 : 10 A/格
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