正弦波輸入電流的開關(guān)電源
ton為開關(guān)管導(dǎo)通時間。
顯然,式(2)中的ip(t)正比于輸入電壓瞬時值,即ip(t)的包絡(luò)線和平滑后的波形均為正弦波半波,反映到整流橋前則為正弦電流(需將諧波分量用濾波器濾除),得到了功率因數(shù)為1的結(jié)果。當(dāng)輸入電壓波動或負載發(fā)生變化時,可調(diào)節(jié)占空比的大?。ㄔ谝粋€電源周波內(nèi)相對不變),穩(wěn)定輸出電壓。這樣,每個開關(guān)周期變壓器傳輸?shù)哪芰縀為:E(t)=Lp(t)·η(3)
式中:E(t)為每個開關(guān)周期變壓器傳輸?shù)哪芰浚?p>ipmax為ip的最大值;
η為變壓器效率。
對應(yīng)的輸出功率PO為:PO=2flη(4)
式中:fl為電網(wǎng)頻率;
TS為開關(guān)周期;
ij為第j個開關(guān)周期中的最大電流值,j從TS到1/(2fl);而ij則為:ij=(5)
式中:D為占空比。
將式(5)代入式(4),并查參考文獻[1]整理得:Im=(4PO)/(UDmaxη)(6)
式中:Im為工頻半波內(nèi)變壓器初級最大峰值電流。
當(dāng)Dmax取0.4,η取0.8時,式(6)可簡化為:
Im=(8.83PO)/U(7)
很明顯,式(7)的結(jié)果是常規(guī)反激式開關(guān)電源
Im′=(2PO)/(DUη)(8)的倍,而電感量則是相同的。因此本文提出的功率因數(shù)為1的開關(guān)穩(wěn)壓電源的開關(guān)管,輸出整流二極管和開關(guān)變壓器的額定值均較常規(guī)反激式開關(guān)電源的大。
電路實現(xiàn)上可采用普通的電壓型控制的IC,如SG3524、SG3525A、TL494、MC34060等,電路簡單廉價。由于是單端反激式,故只用一路輸出,也可用同一IC控制兩個變換器并聯(lián)輸出??刂品绞讲捎贸跫壙刂菩洼^為方便,或省掉輔助電源和驅(qū)動變壓器。原理框圖如圖4所示。需注意的是控制電路不能采用電流型的IC。
4變壓器的設(shè)計本文提出的電路屬恒頻反激式開關(guān)電源,因此其變壓器的設(shè)計可參考文獻[2]。不同之處在于其中的E變?yōu)閁,因此原Im和Np的公式應(yīng)該為:Im=(9)
Np=(10)
式中:Np為變壓器初級匝數(shù);
Ae為變壓器有效截面積;
ΔBm為最大磁感應(yīng)強度;
Umin為最低輸入整流的電壓。
5存在的問題及解決方法
本文提出的電路由于將輸入濾波電容取消,故得到高的功率因數(shù),但由于同時輸入濾波電容的儲能作用也消失,使交流電壓脈動輸入直接影響輸出,使輸出端產(chǎn)生較大的工頻紋波。經(jīng)理論分析與實際測試表明,即使輸出濾波電容達2100μF/A,其輸出電壓的工頻紋波也約為1VPP(電壓峰卜逯擔(dān)。這樣的紋波對大多數(shù)負載是不允許的。欲降低紋波,可采用高容量儲能電解電容器與高頻電解電容器相結(jié)合的方法,但高容量儲能電解電容僅有低額定電壓,而且ESR(串聯(lián)等效電阻)相對較大,僅可用于5V輸出的情況。對于48V輸出的電源,作者認為可采用超低壓差線性穩(wěn)壓電路解決。目前作者做的超低壓差線性穩(wěn)壓電路在10A時的最低輸入輸出壓差僅為0.2V,大電流輸出時也為同一數(shù)值。這樣在48V輸出時,即使工頻紋波達2VPP,則超低壓差線性穩(wěn)壓電路的平均壓差僅1.1V,功耗為1.1W/A,附加損耗約為2%,低于功率因數(shù)校正電路。由于超低壓差穩(wěn)壓方式的調(diào)整管功耗甚小,故可靠性極高。因此,可以說,對整個電源的可靠性影響極小。超低壓差線性穩(wěn)壓電路見參考文獻[3]。還可以采用輸出端并蓄電池,吸收工頻紋波電壓,如輸配電系統(tǒng)的操作電源,程控交換機的一次電源。
本文提出的電路存在的第二個問題是交流側(cè)開關(guān)頻率諧波電流的濾除。本文提出的電路,單機工作時開關(guān)頻率的諧波分量很大,需在交流側(cè)附加差模濾波器,同時輸出電壓尖峰可大大減小。功率合成問題已有文獻敘述,不再贅述。
第三個問題是控制電路的響應(yīng)速度。無論功率因數(shù)校正電路,還是本文提出的電路,其響應(yīng)速度均應(yīng)很慢,才能保證一個電源周波內(nèi)電流保持正弦波。因此本文提出的電路中誤差放大器的滯后校正電容很大,并且反饋電路的時間常數(shù)也很大。為防止輸出過流,短路對電路產(chǎn)生的損害,電路采用了逐周最大電流限制方式。正常時這部分不起作用,只有過流后才起作用。由于是不正常狀態(tài),此時的輸入電流不再是正弦波。
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