基于穩(wěn)態(tài)的ABSK信號解調模式

　　0 引言

　　隨著無線通信業(yè)務的高速發(fā)展，空中的無線電頻譜越來越擁擠，無線頻譜利用率越來越受到重視。經典的二元偏移鍵控，頻譜利用率很低，其中綜合性能較好的2-PSK（BPSK），頻譜利用率也最多只有1 bps/Hz.雖然通過增加信號空間的星座點數(shù)可以提高頻譜利用率（如多電平的正交幅度相位調制M-QAM和多相移鍵控調制M-PSK），但處理起來較為復雜，所需的發(fā)射功率也要相應增加。

　　與上述調制方式相比，不對稱二元偏移鍵控調制（Asymmetry Binary Shift Keying，ABSK）具有極大優(yōu)勢，其利用微小的波形差異來分別調制“0”、“1”碼元，使得調制信號能量集中在載頻處，信號帶寬大大縮減，符合工程意義上“超窄帶”的要求 。

　　同時，也正因為“0”、“1”碼元的波形差異微小，給ABSK信號的解調帶來不小困難。經典的濾波理論和常規(guī)的濾波器很難滿足要求，美國的H. R. Walker博士發(fā)明了所謂“零群時延”晶體帶通濾波器，雖然可實現(xiàn)ABSK信號的解調，但由于采用石英晶體實現(xiàn)，不僅可靠性、穩(wěn)定性、靈活性和一致性都很差，而且難以數(shù)字化集成。國內發(fā)明專利“用于增強不對稱二元調制信號的沖擊濾波方法”突破零群時延石英晶體濾波器的技術本質，用無限沖激響應（IIR）數(shù)字濾波器技術加以實現(xiàn)，使ABSK高效調制技術走向實用。但其濾波輸出響應往往存在較長時段的起始振蕩，這造成傳輸時間以及發(fā)射能量的浪費，對于電力線載波通信、猝發(fā)通信等要求極高傳輸效率的小數(shù)據(jù)包通信和對于能耗尤為在乎的無線傳感器網絡，不利影響非常突出。本文分析了起始振蕩產生的原因，提出了通過預先訓練的方法使沖擊濾波器直接進入穩(wěn)定狀態(tài)的改進方案，無需改變?yōu)V波器的設計和結構，消除了初始振蕩，仿真結果驗證了理論分析的正確性。

　　1 不對稱的二元相移鍵控（ABSK）傳輸系統(tǒng)

　　ABSK調制定義如下：

　　式中：g0 （t） 和g1（t） 分別表示碼元“0”和“1”的調制波形;碼元周期T = 2π N ωc 持續(xù)了N ? 1 個載波周期，“1”碼元的調制時間長度τ = 2πK ωc 持續(xù)了K 《 N 個載波周期，K 和N 均為整數(shù)以保證整周期調制。其中θ 和τ這兩個參數(shù)構成改變信號帶寬、傳輸碼率和解調性能的調制指標。

　　根據(jù)文獻對ABSK 調制的研究分析，ABSK 調制具有如下特點：頻帶利用率高，式（1）表明，ABSK 調制信號波形除在數(shù)據(jù)“1”的起始處有短時的相位及幅度的變化外，其余都是連續(xù)的正弦波，其能量集中在載頻fc處，頻譜利用率高;抗干擾能力強;復雜度低，可數(shù)字化實現(xiàn)，這是該類調制能實現(xiàn)產業(yè)化應用的基礎;適應面廣，調制參數(shù)θ 和調制占空比τ T 的改變，均可控制調制信號的帶寬和傳輸碼率，在同樣的發(fā)射功率下得到不同的傳輸性能，以適應不同的信道環(huán)境。

　　基于以上特點，ABSK 信號的應用越來越受到重視。目前常用于ABSK信號解調的無限沖激響應（IIR）數(shù)字濾波器，由一對共軛零點和至少兩對共軛極點構成，信號載頻高于零點頻率但低于所有極點頻率，而零點頻率與極點頻率的靠近程度，至少要達到信號載頻的10-3量級。由此，該濾波器通過其通帶中心陡峭的陷波-選頻特性，可將ABSK 調制信號在碼元“1”處的相位變化信息轉換為明顯而強烈的寄生調幅沖擊，輸出信噪比得到顯著提升，但在碼元“0”處則無相應的波形沖擊，如圖1 所示。接下來，再對濾波器輸出信號進行幅度判決、位同步等常規(guī)處理，就可以簡單實現(xiàn)ABSK 調制信號的解調。

　　2 基于穩(wěn)態(tài)的沖擊濾波器解調方案

　　2.1 起始振蕩及其產生原因

　　ABSK 調制信號的沖擊濾波響應往往存在較長時段的起始振蕩，式（1）中取fc = 10 MHz，A = B = 1，θ =π，K ∶N = 2∶40，圖2 給出了10 倍采樣頻率下的沖擊濾波器輸出響應的包絡絕對值，圖中橫坐標為時間，縱坐標為幅度。圖中AD 段為振蕩期，在這段時間內，各碼元間的沖擊幅度起伏極大，較難確定一個合適的門限以供判決。因此，實際通信中為確保可靠性常要丟棄這幾百個碼元。對于小數(shù)據(jù)包的猝發(fā)通信系統(tǒng)，這種傳輸時間和能量的浪費尤其不可忽視。

　　為了消除沖擊濾波器的起始振蕩，先對起始振蕩產生的原因進行分析。數(shù)字沖擊濾波器的傳遞函數(shù)為：

　　由于沖擊濾波器的直接2型結構比直接1型結構更簡單，這里采用直接2型結構來分析，如圖3所示。圖中的“ z-1 ”為延時單元，在硬件中可用寄存器實現(xiàn)。

　　此時，沖擊濾波輸出為：

　　而實際通信系統(tǒng)必然都是因果的，因此w（ - 1），w（ - 2），w（ - 3），-，w（ - 2I） 這些值其實并不存在，習慣上將它們都取為0.隨著通信的開始，沖擊濾波器便利用實際接收到的ABSK信號進行“自我調整”，以使其狀態(tài)逐漸“步入正軌”，慢慢接近穩(wěn)定濾波時所需的值，此時沖擊濾波器也逐漸進入穩(wěn)態(tài)。正是這種沖擊濾波響應從無到有、濾波器狀態(tài)從初始零狀態(tài)調整至穩(wěn)態(tài)的過程，形成了濾波響應起始階段的振蕩期。

　　2.2 起始振蕩消除方案

　　基于以上分析可知：如果將沖擊濾波器的初始狀態(tài)W ［0］ 預先設置為其到達穩(wěn)定狀態(tài)后的值，便可消除沖擊濾波響應的起始振蕩，而直接進入穩(wěn)定期。技術方案如下：

　　（1）預先發(fā)送一串ABSK 調制信號，在經信道由接收機接收并經ADC后送給沖擊濾波器;（2）待上述ABSK信號的沖擊濾波響應從不斷振蕩的瞬態(tài)徹底進入穩(wěn)態(tài)后（如圖2中的“D”點以后），存儲記錄下此時沖擊濾波器的輸出狀態(tài)W ［n］。

　?。?）在隨后的實際通信前，將沖擊濾波器的初始狀態(tài)W ［0］ 設置為步驟（2）中所得到的W ［n］，也即其初始狀態(tài)被“預置”為沖擊濾波器的穩(wěn)態(tài)，從而一舉消除ABSK信號沖擊濾波響應慣有的起始振蕩。

　　3 仿真

　　ABSK調制信號參數(shù)設置見2.1節(jié)，單零點-4極點的沖擊濾波器的傳遞函數(shù)形式為：

　　詳細步驟如下：

　?。?）發(fā)送1 000個碼元周期的ABSK調制信號，經信道后由接收機接收，再經ADC采樣量化后，將已數(shù)字化的等幅的接收信號送給沖擊濾波器，其輸出如圖2所示，此時由于沖擊濾波器的初始狀態(tài)被“強行”設為0，導致其初始段存在較長的振蕩期，圖中振蕩期持續(xù)了約300個碼元周期，實際通信時這部分碼元將不得不放棄。

　?。?）待沖擊濾波響應徹底進入穩(wěn)態(tài)后（圖2中D點后的輸出波形），此時存儲記錄下沖擊濾波器的輸出狀態(tài)W ［n］，經實測，其數(shù)值如下：

　?。?）在進行實際通信前，將沖擊濾波器的初始狀態(tài)設置為經步驟（1）和步驟（2）預先訓練得到的上述W （n）。

　　為驗證該方法的效果，可再次發(fā)送1 000或更多個碼元周期的ABSK 調制信號，此時的沖擊濾波響應如圖4所示，可見此時已確實不存在起始振蕩，而是直接進入了起伏十分微小的穩(wěn)定傳輸狀態(tài)。

　　仿真結果驗證了上述消除ABSK 信號沖擊濾波響應起始振蕩方法的正確性和可行性。

　　4 結語

　　本文提出了消除ABSK 信號沖擊濾波響應起始振蕩的方法，改進了ABSK 信號的解調模式，使其無需經歷過渡期而直接進入穩(wěn)態(tài)。這種改進使得經過“訓練”的沖擊濾波器在其后的每次通信前，都處于“時刻準備好”狀態(tài)，每次通信過程都能直接傳輸有效數(shù)據(jù)，無需再為“過渡數(shù)據(jù)”浪費寶貴的傳輸時間和能量，特別適用于短數(shù)據(jù)包的猝發(fā)應用場合（如電力線通信、無線傳感器網絡等）。與現(xiàn)有技術相比，具有以下優(yōu)點：

　　（1）提升了傳輸效率。由于消除了沖擊濾波響應的起始振蕩，使得其無需再丟棄初始段的無效位便可進行可靠通信，大大提高了小數(shù)據(jù)包通信的傳輸效率。

　?。?）提高了系統(tǒng)能效。由于無需再等待圖2 中AD段過渡期的結束而直接進入“D”點以后的穩(wěn)定通信，發(fā)射機的開機時間可以大為縮短，特別有利于微型數(shù)據(jù)采集終端和無線傳感器網絡節(jié)點等的節(jié)能降耗。

　　（3）通用性好。由于消除沖擊濾波響應起始振蕩的關鍵只在于沖擊濾波器初始狀態(tài)的合理設置，因此對于各種不同的ABSK信號、各種不同的采樣率以及各種形式的沖擊濾波器，本文提出的方法均適用。

　　本文對消除ABSK 信號沖擊濾波響應起始振蕩的方法進行了理論分析和仿真驗證，為該方法在工程實踐中的應用奠定了基礎，接下來的工作將秉承“節(jié)能高效”的綠色環(huán)保主張，將該方法運用于小數(shù)據(jù)包猝發(fā)通信的實際系統(tǒng)中并加以優(yōu)化，以進一步提升傳輸效率，降低通信能耗。