MM74HC4046在感應加熱電源中用法的改進
結(jié)合國家節(jié)能減排政策,感應加熱方式具有節(jié)能,熱污染小,加熱速度快等優(yōu)點,已經(jīng)逐漸代替?zhèn)鹘y(tǒng)電阻絲加熱方式應用于各種工業(yè)透熱場合,特別是在注塑機、造粒機、拉絲機等設備上的應用尤為廣泛。目前大多數(shù)應用于上述設備的感應加熱電源普遍存在現(xiàn)場改造麻煩,且經(jīng)過長時間工作后,因電感量變化大,而引起的加熱效率降低,故障率高等問題。為解決上述問題,并滿足上述設備的現(xiàn)場改造和工藝要求,對感應加熱逆變電源的功率和頻率提出了一定的要求。對于上述設備,對電流的透入深度有一定的要求。根據(jù)電磁感應定律和趨附效應,感應加熱的頻率越低,透入深度越深,感應電流越小。綜合上述因素,通過理論計算要求感應加熱頻率為20 kHz 左右。為此,本文介紹了采用IGBT 組成的5 kHz ~28 kHz ,額定電流20 A,額定功率為4 .4 kW 的感應加熱逆變電源。此電源對MM74HC4046 集成鎖相環(huán)的用法進行了改進,實現(xiàn)了數(shù)字化控制的它激到自激的轉(zhuǎn)換,使得電源在運行過程中能進行失鎖控制,最終保證負載電壓與負載電流穩(wěn)定可靠的無相差頻率跟蹤,也保證了工件在加熱過程中,電源始終處于準諧振狀態(tài),使感應加熱電源在實際運用中的可靠性與穩(wěn)定性大大提高。
1 感應加熱電源逆變側(cè)主回路
從IGBT 超音頻逆變器實現(xiàn)的角度出發(fā),結(jié)合并聯(lián)諧振與串聯(lián)諧振的優(yōu)缺點與現(xiàn)場的實際要求,感應加熱電源的逆變側(cè)選擇串聯(lián)諧振方案,采用四只40A、600 V 的IGBT 單管VT1 ~VT4組成全橋逆變電路,其電路框圖如圖1 所示。
圖1 感應加熱電源逆變側(cè)電路框圖
圖1 中的C 選擇為高頻無感電容,其耐流必須超過電源的最大電流,耐壓必須超過AB 兩端最大電壓與二階諧振電路的品質(zhì)因數(shù)Q 的乘積;L 選擇采用鐵氟龍高溫絕緣線繞制;R 為逆變側(cè)回路的內(nèi)阻。為提高逆變器的功率因數(shù),并減輕逆變器件的電磁應力和開關損耗,RLC 電路必須處在串聯(lián)諧振狀態(tài)。在同樣直流電壓輸入的情況下,當RLC 電路發(fā)生串聯(lián)諧振時,電流IAB最大,UAB的電壓波形為矩形波,IAB的電流波形為正弦波,UAB與IAB為同頻同相,若感應加熱電源的逆變器頻率偏離負載固有諧振頻率時,IAB的波形則為畸變的正弦波,偏離的越遠畸變得越厲害,且UAB與IAB的相位差越大。
2 鎖相環(huán)控制電路的改進
2 .1 鎖相環(huán)控制電路的設計
由于感應加熱電源的負載受到實際運用環(huán)境、以及被加熱工件的形狀和溫度特性等影響,負載的電感量L、等效內(nèi)阻R 等參數(shù)在電源運行過程中是變化的,所以只有對負載的固有頻率進行穩(wěn)定可靠的跟蹤才能保證感應加熱電源的效率。為此,在感應加熱電源中加入鎖相環(huán)控制部分。鎖相環(huán)包含三個必不可少的單元電路,即鑒相器、環(huán)路濾波器和壓控振蕩器。鎖相環(huán)MM74HC4046 擁有三個鑒相器。鑒相器根據(jù)實際電路設計需求,選擇鑒相器2 。鑒相器2 是上升沿觸發(fā)比較,對比較信號的占空比無要求,且鑒相器2 擁有一個三態(tài)輸出13 腳和相位差輸出1 腳。當三態(tài)輸出口13 腳輸出高阻態(tài)時,表示鎖相環(huán)處于穩(wěn)定的工作狀態(tài),3 腳和14 腳的輸入無頻率與相位差,同時相位差輸出1 腳為高電平。
MM74HC4046 鎖相環(huán)傳統(tǒng)的控制方法[4]并沒有充分利用上述特點,鎖相環(huán)的它激起振和它激到自激的轉(zhuǎn)換只能在電路上電的時刻簡單地通過電容的充放電實現(xiàn),且無法對鎖相環(huán)工作狀態(tài)進行有效的判斷,所以當電源在運行過程中,鎖相環(huán)如果失鎖,電源則無法在運行狀態(tài)下重新使鎖相環(huán)進入正常頻率跟蹤狀態(tài)。為解決上述問題,本文對傳統(tǒng)MM74HC4046 在感應加熱中的用法進行了改進,鎖相環(huán)控制電路原理框圖如圖2 所示,虛框部分為相對傳統(tǒng)控制原理的改進部分。
圖2 鎖相環(huán)控制電路原理框圖
結(jié)合改進的控制原理框圖,將傳統(tǒng)的它激起振和它激到自激轉(zhuǎn)換方法由純模擬控制改為數(shù)字化控制方法,設計出了圖3 所示的MM74HC4046 鎖相環(huán)的主要外圍控制電路,使得可以通過微處理器實時檢測和調(diào)整鎖相環(huán)工作狀態(tài),提高了電源啟動的可靠性與穩(wěn)定性。
圖3 MM74HC4046 主要外圍控制電路
首先,根據(jù)IGBT 在額定電流所能承受的最高頻率,加熱工件的頻率等實際要求,調(diào)整R2和C1的大小確定鎖相環(huán)輸出的最低頻率,再確定R1的大小,使鎖相環(huán)輸出的中心頻率和最高頻率達到要求。其次,根據(jù)實驗所測,圖4 所示的9 腳電壓與壓控振蕩器輸出頻率的關系,確定9 腳最佳起振電壓,使得9 腳電壓為起振電壓時,壓控振蕩器輸出頻率在其中心頻率附近,且反饋的霍爾電流信號能夠大于一定的電壓值,使得電源啟動更加容易,因此設計出圖3 中虛框內(nèi)的電路。最后,確定鑒相增益、壓控增益和鎖定時間,計算出二階PLL 中環(huán)路濾波器的參數(shù)R3 、R4和C2 。
圖4 9 腳電壓與4 腳輸出頻率關系曲線
利用圖1 中的霍爾傳感器檢測出負載的電流信號,并定義由A 至B 為正方向,電流信號經(jīng)過濾波和過零比較處理后,得到與霍爾電流信號同頻同相的方波信號,加載到MM74HC4046 的14 腳,4 腳的輸出信號經(jīng)過時間補償后加載到3 腳,3 腳信號與14 腳信號進行相位比較,產(chǎn)生的相位差與9 腳的平均電壓呈線性變化。同時4 腳的輸出信號經(jīng)過橋臂互鎖與隔離驅(qū)動后分別加載到VT1 ~VT4 ,并保證VT1和VT4的驅(qū)動信號的方向與定義的正方向一致。
2.2 它激到自激轉(zhuǎn)換的實現(xiàn)
在MM74HC4046 上電瞬間,無霍爾電流信號,壓控振蕩器以最低頻率輸出,若反饋霍爾電流信號大于一定的電壓值,鎖相環(huán)則進入自激狀態(tài)。但在實際應用中,受到各種環(huán)境和條件的影響,鎖相環(huán)可能在運行過程中出現(xiàn)失鎖,此時9 腳的電壓為MM74HC4046的供電電壓,且壓控振蕩器輸出最高頻率;13 腳輸出不再是穩(wěn)定的三態(tài)輸出;1 腳輸出為表示14 腳與3 腳相位差的脈沖信號,該脈沖信號的占空比與絕對相位差呈線性關系。由于傳統(tǒng)它激啟動和它激到自激的轉(zhuǎn)換方法的不足,使得感應加熱電源的穩(wěn)定性和可靠性不能得到有效的保證。
為彌補傳統(tǒng)方法的不足,本文利用MM74HC4046自身的特點,首先,對1 腳的輸出信號進行濾波整形后,微處理器對其進行AD采樣,當其值低于某一設定的值時,可以斷定鎖相環(huán)處在失鎖狀態(tài);隨后,微處理器對光耦P1進行控制,通過虛框內(nèi)的兩個二極管VD1和VD2管壓降的箝位,電阻R5的限流,將其9 腳電壓拉至起振電壓,使鎖相環(huán)進入它激狀態(tài);最后,將光耦P1的狀態(tài)恢復,鎖相環(huán)則進入自激狀態(tài),實現(xiàn)電源運行中的鎖相環(huán)它激到自激的轉(zhuǎn)換,完成失鎖控制,保證負載電壓與負載電流的無相差跟蹤。
3 實驗結(jié)果
根據(jù)實際要求,選用40 A、600 V的IGBT 作為逆變器件。設計鎖相環(huán)的壓控振蕩器輸出的最低頻率為5 kHz ,最高頻率為28 kHz 。負載L 為108 μH,C 為0。44 μF ,其諧振頻率在20kHz 附近。圖5 為鎖相環(huán)處于無相差跟蹤狀態(tài)的波形,其中信號U1為MM74HC4046 的1 腳輸出,可以看出U1基本保持高電平,說明14 腳與3 腳基本無相位差;信號U13為13 腳的電壓波形,可以看出其一直保持為3。49 V,說明此腳一直處于高阻態(tài),鎖相環(huán)處于穩(wěn)定無相差跟蹤狀態(tài);信號io表示為霍爾電流信號,可以看出電流波形非常近似為正弦波;信號uo表示加載到VT1和VT4的前端驅(qū)動信號,通過與io的相位對比,可以看出此時逆變器工作于準諧振狀態(tài),逆變輸出頻率為21。95 kHz 。圖6 為在未加緩沖電路情況下,直流電壓Uo 、負載電壓iAB和負載電流io的波形,Uo的平均電壓為104 V,UAB的最大峰-峰值為380 V,可以看出逆變器件在換流時di/dt 較小,對逆變器件造成的電磁應力與電壓沖擊也較小。
圖5 鎖相環(huán)無相差跟蹤狀態(tài)各信號波形
圖6 直流電壓、負載電壓和負載電流波形
4 結(jié) 論
實驗結(jié)果表明,本文對MM74HC4046 集成鎖相環(huán)的傳統(tǒng)用法進行了改進,在保證實現(xiàn)傳統(tǒng)逆變器的零電流諧振軟開關,減輕逆變器件的電磁應力和開關損耗的前提下,實現(xiàn)了數(shù)字化控制的它激
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