改進永磁同步電機轉(zhuǎn)矩控制精度的措施
對于磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)的識別也會促進在高轉(zhuǎn)速下轉(zhuǎn)矩精度的提高,如圖5所示。
圖5 在磁場削弱范圍內(nèi)電機參數(shù)辨識后的轉(zhuǎn)矩精度
但是在過載的情況下,電機參數(shù)辨識策略在所有速度下均不能改進轉(zhuǎn)矩精度。
kk(iq)多項式離線自適應(yīng)控制系統(tǒng)
在過載情況下,轉(zhuǎn)矩電流iq和轉(zhuǎn)矩常數(shù)之間的恒定關(guān)系將不再適用。這時需要使用公式2所定義的多項式mact=f(iq)iq的方法來表示轉(zhuǎn)矩與轉(zhuǎn)矩所產(chǎn)生的電流的關(guān)系:
參數(shù)的辨識與第二部分中討論的kt辨識類似。不同處在于現(xiàn)在需要在n個運行點上重復(fù)測量轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的電流iq,從電流額定值的一半到最大電流之間對n個點進行采樣測量。勵磁電流id為零,同時也用到之前確定的磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)。
如公式(3)中所示,參數(shù)是通過最小二乘法估算得到的。
圖6顯示了在使用kt(iq)多項式離線自適應(yīng)控制系統(tǒng)后的轉(zhuǎn)矩精度。3倍過載的情況下轉(zhuǎn)矩精度偏離額定轉(zhuǎn)矩的誤差也未超過±3%。
圖6 離線自適應(yīng)控制下的轉(zhuǎn)矩精度
不幸的是,在發(fā)生溫度變化時這一策略同樣也會失效。所以在所需溫度運行點上進行電機參數(shù)辨識,并且控制溫度在一個最小范圍內(nèi)變化顯得格外重要。除了溫度方面的缺陷,一個變化的磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)同樣也會使得這一策略在去磁效應(yīng)范圍內(nèi)失效。
kt在線自適應(yīng)控制系統(tǒng)
如果電機電樞溫度有明顯變化或者在公式(2)中所述的磁阻轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt,rel方法在弱磁范圍內(nèi)不能用,那么就需要使用在線自適應(yīng)方法。
圖7 永磁同步電機相量圖
這種在線自適應(yīng)方法是基于從電壓相量和電流相量對電動勢相量,磁場強度相量的推導(dǎo)。如圖7和公式(4)所示。該方法對任何參考系下的定子或轉(zhuǎn)子都適用。
電動勢相量與積分算子(jωel)-1(需要已知電轉(zhuǎn)速ωel電轉(zhuǎn)速是機械轉(zhuǎn)速與極對數(shù)的乘積)相乘可得場強相量。更進一步,用場強相量的絕對值乘以1.5(這一因數(shù)依賴定子電流3/2轉(zhuǎn)換的情況)以及極對數(shù)zp得到實際的轉(zhuǎn)矩常數(shù)kt。
但可惜的是,在靜態(tài)情況下,由于電機端電壓是作為輸入量的,這套在線自適應(yīng)策略不適用。只有在速度高于額定轉(zhuǎn)速的10% 時在線自適應(yīng)策略才適用。圖8顯示了在線自適應(yīng)策略對于轉(zhuǎn)矩精度的控制情況。從圖中可知,在轉(zhuǎn)速為零時,自適應(yīng)策略是無效的。
圖8 在線自適應(yīng)控制下的轉(zhuǎn)矩精度
從圖8中可以看出,在3倍過載范圍內(nèi),轉(zhuǎn)矩偏差不會超過額定轉(zhuǎn)矩的4%。輕微的過補償是源于所獲得的電壓不準(zhǔn)確,所以精確地知道實際電壓是實現(xiàn)在線自適應(yīng)轉(zhuǎn)矩精度控制的關(guān)鍵。
換流電壓誤差補償
由于性價比的緣故,很多逆變器沒有配置相電壓傳感器。實際相電壓是由晶體管在一個控制周期tcycle間點所決定的。為避免在直流耦合處發(fā)生短路,需要設(shè)置一個大于實際晶體管關(guān)斷時間toff的互鎖時間tl,由此來保證在單相電路中同一時刻僅有一個晶體管關(guān)斷。但是這將導(dǎo)致線路中出現(xiàn)兩管同時不導(dǎo)通的時間段,如圖9所示,左邊topen=tl-toff,右邊topen=ton。
圖9 晶體管的開關(guān)時間圖
在兩管都處于關(guān)斷的狀態(tài)下,實際相電壓由相電流決定。在具備足夠大的電感情況下,可以認為相電流在topen時間內(nèi)是一個定值。電纜的特性用晶體管與電容c并聯(lián)來模擬,如圖10所示。
圖10 單相晶體管電路
當(dāng)上側(cè)晶體管(圖9左側(cè))關(guān)斷后,上側(cè)電容開始充電而下側(cè)電容開始放電。如果相電流iphase很小,上側(cè)電容的電壓直到下側(cè)晶體管已經(jīng)導(dǎo)通才充至直流耦合電壓udc。如圖11左側(cè)所示。
圖11 ?。ㄗ螅┐螅ㄓ遥┫嚯娏飨碌纳蟼?cè)電容充電情況
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