開關電源原理與設計(連載76)
另外,LC振蕩的幅度對于正激式開關電源和反激式開關電源是不同的。對于正激式開關電源,當電源開關管Q1導通的時候,正好開關變壓器要向負載輸出能量,等效負載電阻R的值相對比較小,即衰減系數(shù)很小,LC振蕩回路被阻尼得很厲害,因此,振蕩幅度下降很快,一般第一個振蕩周期過后,振蕩回路很難再次振蕩起來。
對于反激式開關電源,當電源開關管Q1導通的時候,開關變壓器只是存儲能量,沒有能量輸出,因此,等效負載電阻R的值非常大,相當于開路,此時,衰減系數(shù)很大,約等于1,即LC振蕩回路基本上沒有被阻尼,LC振蕩是等幅振蕩,其振蕩的幅度基本上等于分布電容Cs兩端電壓的半波平均值Uc ,即:分布電容Cs兩端電壓Uc的最大值Ucm約等于輸入電壓U的兩倍,即:Ucm = 2U,Ucm為分布電容Cs兩端電壓μc 的最高電壓。
當電源開關管Q1關斷瞬間,即t = t6~t7時刻,相當于開關變壓器初級線圈的一端被切斷,開關變壓器中的漏感Ls和分布電容Cs與勵磁電感Lμ的充放電回路基本被切斷,原來存儲于Ls、Cs、Lμ中的能量會生產(chǎn)反電動勢,它只能通過等效負載R和電源開關管的內阻進行釋放。因此,反電動勢的大小與Ls、Cs、Lμ存儲能量的大小有關,還與等效負載R的大小以及電源開關管關斷速度的快慢有關,而 存儲能量又與占空比有關。
我們從(2-135)式以及圖2-44還可以看出,當電源開關管Q1導通時,分布電容Cs兩端電壓μc也是勵磁電感Lμ兩端的電壓,此電壓由一個振蕩波形與一個半波平均值Uc疊加,Uc≈U,因此,在Uc 的作用下,在勵磁電感Lμ中有一個隨著時間增長的線性電流通過,此電流大小為:
上式中,iμ為勵磁電感Lμ中的勵磁電流, Iμm為勵磁電流的最大值; iμ(0)為流勵磁電感Lμ中的初始勵磁電流,即時間t = 0時的勵磁電流, iμ(0)大小與電源開關管的占空比有關,一般當占空比等于或小于0.5時,iμ(0)等于0。
勵磁電感Lμ存儲的能量為:
Wμ=Lμ*I2μm/2 (2-138)
當電源開關管Q1由導通到關斷瞬間,Lμ勵磁電感 存儲的能量會產(chǎn)生反電動勢,反電動勢的大小與電流電感的大小以及電流變化率成正比,即:
eμ=Lμdi/dt(2-139)
(2-139)式中, eμ為勵磁電感Lμ產(chǎn)生的反電動勢, Lμ為勵磁電感的電感量, di/dt為電流變化率,負號表示反電動勢的方向與原來電壓的方向相反。
求解(2-139)式的結果一般都需要解微分方程,這種計算方法我們在第一章中已經(jīng)反復用過,下面我們另外介紹一種比較簡便的方法,即半波平均值法。
知道了勵磁電感中存儲的能量,在實際應用中,不用解微分方程同樣也可以計算出勵磁電感產(chǎn)生的反電動勢。勵磁電感產(chǎn)生的反電動勢由下式求得:
(2-140)式中, Eμ為勵磁電感Lμ產(chǎn)生的反電動勢(平均值), Wμ為勵磁電感存儲的能量, toff為電源開關管的關斷時間, RL為等效負載電阻(能量泄放電阻),它與流過電源開關管電流的大小或內阻也有很大的關系。
值得說明的是,(2-139)式與(2-140)式中的反電動勢在意義上是不同的,(2-139)式中的反電動勢為瞬時值,它一個以時間為自變量按指數(shù)規(guī)律或正弦規(guī)律變化的函數(shù);而(2-140)式中的Eμ為平均值,即半波平均值,相當于把電感產(chǎn)生的反電動勢等效成一個方波。根據(jù)歐拉公式,兩個正交指數(shù)函數(shù)的和正好是一個正弦波,因此,LC諧振電路產(chǎn)生的電壓或電流正好是正弦波。另外,當自由振蕩起振時,其包絡是按指數(shù)規(guī)律規(guī)律增加的,當其產(chǎn)生阻尼振蕩時,其包絡又是按指數(shù)規(guī)律規(guī)律衰減的。
知道了半波平均值,同樣也可以通過它來估算最大值,因為指數(shù)函數(shù)是變化規(guī)律的:當時間t等于τ時(τ為時間常數(shù)),函數(shù)值的變化量(上升或下降)是最大值的63%;當時間t等于2.3τ時,函數(shù)值的變化量是最大值的90%。另外,正弦函數(shù)也是有規(guī)律的,因此,只要知道電路的時間常數(shù)和工作脈沖的寬度,以及半波平均值,就很容易估算出其最大值或瞬時值。
通過對圖2-44電路進行詳細分析,以及圖2-45對應圖2-44電路中的各點波形,使我們更容易理解半波平均值的意義。半波平均值就是把一個復雜的波形等效成一個方波。對于一個具有一定電工理論基礎的人來說,一般電路中的工作電壓波形基本上是了解的,理解半波平均值的意義之后,很容易就會把一個復雜的波形可以看成是一個已知的正弦波(或指數(shù)函數(shù)波)在上面進行迭加,這樣可使問題處理變得非常簡單。
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