扁線電機繞組技術(shù)解析（三）
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扁線電機越來越多地應(yīng)用于電動汽車領(lǐng)域。扁線電機具有高銅滿率、利于電機繞組散熱、能夠提高繞組的耐壓能力以及降低繞組端部長度等方面的優(yōu)勢，進而可以提升電機轉(zhuǎn)矩密度和功率密度。目前現(xiàn)有技術(shù)中的扁線發(fā)卡式電機繞組結(jié)構(gòu)及其連接方式復(fù)雜多樣，其中，扁線波繞組結(jié)構(gòu)采用波繞整距、短距或長距的連線方式，現(xiàn)有技術(shù)中扁線發(fā)卡電機因其繞組結(jié)構(gòu)的特殊性以及繞組連接方式的不同，星、角接點和三相出線也各有差異，這使得扁線繞組的異型線數(shù)量大大增加，這些異型線存在結(jié)構(gòu)布線復(fù)雜，使得焊接空間變小，嚴重時會影響電機絕緣耐壓。所以扁線電機中的繞組排布及連接方式是該種電機設(shè)計的難點之一，現(xiàn)有技術(shù)中線圈排布方式主要存在以下幾個問題：1)發(fā)卡線圈種類較多，排布方式復(fù)雜；需要大量的匯流條和匯流排以連接各相繞組的支路和中心點，導(dǎo)致繞組端部高度增加，使得電機軸向長度延長；2)使用到較多的異型線圈，異型線圈的存在將增加線圈制造難度，不利于批量化生產(chǎn)；3)存在繞組支路不對稱的問題，導(dǎo)致反電勢、電阻、電感等存在差異，致使電機性能下降、繞組環(huán)流，增加了電機附加損耗，并且容易引起電機局部過熱。4)受繞組層數(shù)限制，扁線電機的等效匝數(shù)相對圓線電機調(diào)整困難，故扁線電機針對不同扭矩功率需求的平臺化設(shè)計和產(chǎn)線兼容性開發(fā)更加困難。針對如上難點此篇文章介紹幾篇特殊的繞組結(jié)構(gòu)：
2 華為-CN114204708A
此專利中介紹了一種短距、長距、整距繞組混繞波繞方案。以6極54槽，A=2為例2.1 方案（1）
圖2.1 方案（1）U1相連線
圖2.2 方案（1）U2相連線
如（圖2.1、圖2.2）按照繞線次序和并聯(lián)支路分類，
第一支路：
第一子繞線段；（48a-3b）、（12a-21b）、（30c-39d）、（48e-3f）、（12e-21f）
第二子繞線段；（28f-19e）、（10d-1c）、（46d-37c）、（28b-19a）
第三子繞線段；（10a-19b）、（28a-37b）、（46c-1d）、（10e-19f）、（28e-37f）
第四子繞線段；（47f-38e）、（29d-20c）、（11d-2c）、（47b-38a）
第五子繞線段；（29a-38b）、（47a-2b）、（11c-20d）、（29e-38f）、（47e-2f）
第六子繞線段；（12f-3e）、（48d-39c）、（30d-21c）、（12b-3a）
第二支路：
第一子繞線段；（30a-39b）、（48c-3d）、（12c-21d）、（30e-39f）
第二子繞線段；（29f-20e）、（11e-2e）、（47d-38c）、（29b-20a）、（11b-2a）
第三子繞線段；（11a-20b）、（29c-38d）、（47c-2d）、（11e-20f）
第四子繞線段；（10f-1e）、（46f-37e）、（28d-19c）、（10b-1a）、（46b-37a）
第五子繞線段；（46a-1b）、（10c-19d）、（28c-37d）、（46e-1f）
第六子繞線段；（47f-39e）、（30f-21e）、（12d-3c）、（48b-39a）、（30b-21a）
如（圖2.1、圖2.2）按照跨距數(shù)量不同分為三類導(dǎo)體；
第一類導(dǎo)體；Y=9整距，如3b-12a
第二類導(dǎo)體；Y=7短距，如21f-28f
第三類導(dǎo)體；Y=10長距，如2f-12f
如（圖2.1、圖2.2）按照焊接端扭轉(zhuǎn)方向不同，分為三類導(dǎo)體；
第一類導(dǎo)體；左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如3b-12a
第二類導(dǎo)體；左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向左扭轉(zhuǎn)，如21f-28f
第三類導(dǎo)體；左支腿向右扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如19a-10a
如（圖2.1、圖2.2）按照焊接端分離方向不同，分為三類導(dǎo)體；
第一類導(dǎo)體；左支腿向內(nèi)分離-右支腿向外分離，如（19a-25b）
第二類導(dǎo)體；左支腿向內(nèi)分離-右支腿向內(nèi)分離，如（43a-1b）
第三類導(dǎo)體；左支腿向外分離-右支腿向外分離，如（7c-13d）
小結(jié)：
（1）該方案第一并聯(lián)支路的第1層的跨距組合為9、9，第6層的跨距組合為10、10、7，第2層至第5層的跨距均為9。該結(jié)構(gòu)中，大部分扁線導(dǎo)體的跨距相同，因此在繞制定子繞組時可采用相同型號的發(fā)卡線圈，減少發(fā)卡線圈的型號數(shù)量，且方便自動化插設(shè)。同時，在焊接端，各并聯(lián)支路的跨距也相同，方便連接。（2）各相繞組的第一并聯(lián)支路和第二并聯(lián)支路的進線端和出線端均位于第1層，三相繞組可直接并聯(lián)引出，也可使用匯流排連接在一起引出。中性點端可直接焊接，也可采用匯流排連接在一起。（3）每個并聯(lián)支路數(shù)均將所能布置的相帶和扁線導(dǎo)體層位置進行遍歷，因此各并聯(lián)支路數(shù)均能保持電勢平衡，不會產(chǎn)生環(huán)流。同一槽內(nèi)的導(dǎo)體屬于同一相，因此扁線導(dǎo)體間無需設(shè)置絕緣紙，降低絕緣成本。2.2 方案（2）
圖2.3 方案（2）U1相連線
圖2.4 方案（2）U2相連線
小結(jié)：
如圖2.3、圖2.4：
（1）在方案（2）中第一并聯(lián)支路的進線端U1in為28a，出線端U1out為19b，在方案（1）的基礎(chǔ)上，將原來48a與3a的扁線導(dǎo)體在定子繞組的插線端連接，并將28a和19b扁線導(dǎo)體之間的連接部在定子繞組的插線端斷開，分別用引線引出，其他位置的扁線導(dǎo)體的接線方式不做改變。該連接方式中，第1層的跨距組合為9、9、9，第6層的跨距組合為10、10、7。（2）第二并聯(lián)支路的進線端U2in為28c，出線端 U2out為19d，在方案（1）的基礎(chǔ)上，將原來30a與21a的扁線導(dǎo)體在定子繞組的插線端連接，并將28c和19d扁線導(dǎo)體之間的連接部在定子繞組的插線端斷開，分別用引線引出，其他位置的扁線導(dǎo)體的接線方式可不做改變。（3）通過方案（1）與方案（2）的對比可知，當將各個并聯(lián)支路的進線端和出線端不全部設(shè)置在第1層時，可將同相兩并聯(lián)支路的進線端設(shè)置在同一繞線槽內(nèi)，同時將同相兩并聯(lián)支路的出線端設(shè)置在另外相鄰跨距的同一繞線槽內(nèi)，可有效減少并聯(lián)支路間的引線距離，可方便三相繞組的各并聯(lián)支路的進線端和出線端并聯(lián)引出或使用匯流排聯(lián)結(jié)引出，引出距離較小。2.3 方案（3）
圖2.5 方案（3）U1相連線
圖2.6 方案（3）U2相連線
小結(jié)：
如圖2.5、圖2.6：
（1）在方案（3）中第一并聯(lián)支路的進線端U1in為2b，出線端U1out為47a，在方案（1）的基礎(chǔ)上，將原來48a層與3a的扁線導(dǎo)體在定子繞組的插線端連接，并將2b和47a扁線導(dǎo)體之間的折彎部在定子繞組的焊接端斷開，分別用引線引出，其他位置的扁線導(dǎo)體的接線方式不做改變。（2）在方案（3）中第二并聯(lián)支路的進線端U2in為2d，出線端U2out為47c，在方案（1）的基礎(chǔ)上，將原來30a與21a的扁線導(dǎo)體在定子繞組的插線端連接，并將2d層和47c扁線導(dǎo)體之間的連接部在定子繞組的插線端斷開，分別用引線引出，其他位置的扁線導(dǎo)體的接線方式不做改變。（3）與方案（1）相比，方案（3）中的各并聯(lián)支路的進線端和出線端，由定子繞組的插線端轉(zhuǎn)換為焊接端，轉(zhuǎn)換形式簡單易行，且進線端和出線端的位置可靈活選擇。方案（3）中，通過該接線方式，兩并聯(lián)支路的進線端位于同一繞線槽內(nèi)，出線端位于同一繞線槽內(nèi)，連接距離可更小。2.4 方案（4）
圖2.7 方案（4）U1相連線
圖2.8 方案（4）U2相連線
小結(jié)：
如圖2.7、圖2.8：
方案（4）與方案（1）相比，各相第一并聯(lián)支路和第二并聯(lián)支路的進線端10和出線端的位置與實施例一相同，不同之處在于對各并聯(lián)支路在第1層和第6層的跨距了做了改變，方案（4）中，第1層的跨距組合為9、9，第6層的跨距組合為10、10、7，而該實施例四，第1層的跨距組合為9、9，第6層的跨距組合為8、8、11。
總結(jié)：
華為在專利號CN114204708A中以6極54槽，A=2為例介紹了集中混繞方案，該方案右如下優(yōu)點：1、每相的各并聯(lián)支路間具有平衡的電路連接方式，能有效減少定子繞組交流損耗的產(chǎn)生，并且避免了并聯(lián)支路間的環(huán)流，提升了電機的效率和降低電機的溫升，給電機方案設(shè)計提供了更多的可能性。同時，該定子繞組的進線端和出線端可根據(jù)需要進行改變，靈活方便。2、采用本申請的繞組結(jié)構(gòu)的電機發(fā)卡線圈等種類較少，定子繞組焊接端的發(fā)卡線圈跨距和扭頭角度相同，各個焊接點圓周對稱分布，每相繞組進線端和出線端分布比較規(guī)律，繞組生產(chǎn)制造難度較低。3、同一繞線槽的扁線導(dǎo)體為同一相，同一繞線槽的扁線導(dǎo)體間不需要相間絕緣紙，降低了電機的絕緣成本和插線難度，提升了電機的銅滿率。4、該定子繞組可實現(xiàn)插線端進出線和焊接端進出線的靈活轉(zhuǎn)換，進出線端可實現(xiàn)同層出線或同槽出線靈活轉(zhuǎn)換。3 聯(lián)電-CN202110358098
此專利中介紹了一種短距、長距結(jié)合的一種奇數(shù)pin繞組方案，以8極48槽，A=2為例：圖3.1 方案（1）U相繞組分布圖
圖3.2 方案（1）繞組的排布示意圖
圖3.3 方案（2）繞組的排布示意圖如（圖3.1、圖3.2）按照繞線次序和并聯(lián)支路分類：第一支路
第一子繞線段；（1a-8b）、（13a-20b）、（25a-32b）、（37a-44b）
第二子繞線段；（1c-8d）、（13c-20d）、（25c-32d）、（37c-44d）
第三子繞線段；（1e-43e）、（37e-31e）、（25e-19e）、（13e-7e）
第四子繞線段；（2d-43c）、（38d-31c）、（26d-19c）、（14d-7c）
第五子繞線段；（2b-43a）、（38b-31a）、（26b-19a）、（14b-7a）
第二支路
第一子繞線段；（14a-21b）、（26a-33b）、（38a-45b）、（2a-9b）
第二子繞線段；（14c-21d）、（26c-33d）、（38c-45d）、（2c-9d）
第三子繞線段；（14e-20e）、（26e-32e）、（38e-44e）、（2e-8e）
第四子繞線段；（3d-44c）、（39d-32c）、（27d-20c）、（15d-8c）
第五子繞線段；（3b-41a）、（39b-32a）、（27b-20a）、（15b-8a）
如（圖3.1、圖3.2）按照跨距數(shù)量不同分為三類導(dǎo)體；
第一類導(dǎo)體；Y=7長距，如（1a-8b）
第二類導(dǎo)體；Y=5短距，如 8b-13a
第三類導(dǎo)體；Y=6整距，如（1e-43e）
按照焊接端扭轉(zhuǎn)方向不同分為兩類相同；
左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如8b-13a
左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向左扭轉(zhuǎn)，如44d-1e
焊接端分離方向相同；
左支腿向內(nèi)分離-右支腿向外分離，如8b-13a
左支腿向外分離-右支腿向外分離，如43e-37e
總結(jié)：
（1）如（圖3.1）所示，此專利以48槽5層線圈為例，介紹了一種繞組其每層的線圈3、5、7等奇數(shù)pin繞組專利，且此繞組在繞制時除第e層外，繞組焊接端和皇冠端繞組跨距分別5、7，其更有利于繞組扭頭的一致性。（2）如（圖3.2）此專利在方案（2）中U相繞組分布在連續(xù)3個定子槽，且在這3個槽中所占層數(shù)分別為2-5-3。（3）如（圖3.3）此專利在方案（1）中U相繞組分布在連續(xù)3個定子槽，且在這3個槽中所占層數(shù)分別為3-5-2。（4）如（圖3.4）所述定子以奇數(shù)個所述線圈的設(shè)置方式及復(fù)合的分布繞組排布方式，使得各相所述線圈產(chǎn)生的磁動勢之間存在相位差，則各磁動勢相互疊加，經(jīng)疊加后的磁動勢比現(xiàn)有技術(shù)中重合在一起的磁動勢要小，進而使得所述電機在一定程度上能夠削弱電機產(chǎn)生的諧波，尤其是能夠大幅度削弱5次諧波和7次諧波，并且能夠降低轉(zhuǎn)矩脈動和噪聲，提高電機性能。諧波次數(shù) | 1 | 3 | 5 | 7 | 11 | 13 | 17 | 19 |
整距繞組因素 | 0.97 | 0.71 | 0.26 | 0.26 | 0.97 | 0.97 | 0.26 | 0.26 |
復(fù)合繞組因素 | 0.97 | 0.71 | 0.26 | 0.26 | 0.97 | 0.97 | 0.26 | 0.26 |
圖3.4 諧波含量對比
（5）如（圖3.5、圖3.6）方案1和方案2對反電動勢和齒槽轉(zhuǎn)矩都有很好的抑制作用，以使得降低電機噪聲，提高電機性能。
圖3.5 反電動勢對比
圖3.6 齒槽轉(zhuǎn)矩對比4 匯川-CN114301199此專利中介紹了一種奇數(shù)pin長距、短距、整距混繞方案，以8極48槽7pin，A=2為例：
圖4.1 方案（1）U相繞組連線
圖4.2 方案（2）U相繞組連線圖4.3 方案（3）U相繞組連線如（圖4.1）按照繞線次序和并聯(lián)支路分類，1-7層極作a-g層：
第一支路
第一子繞線段；（1e-43d）、（37c-31b）、（25a-32a）、（38b-44c）
第二子繞線段；（2d-8e）、（14f-20g）、（25g-19f）、（13e-7d）
第三子繞線段；（1c-43b）、（37a-44a）、（2b-8c）、（14d-20e）
第四子繞線段；（26f-32g）、（37g-31f）、（25e-19d）、（13c-7b）
第五子繞線段；（1a-8a）、（14b-20c）、（26d-32e）、（38f-44g）
第六子繞線段；（1g-43f）、（37e-31d）、（25c-19b）、（13a-20a）
第七子繞線段；（26b-32c）、（38d-44e）、（2f-8g）、（13g-7f）
第二支路
第一子繞線段；（2e-44d）、（38c-32b）、（26a-19a）、（25b-31c）
第二子繞線段；（37d-43e）、（1f-7g）、（2g-44f）、（38e-32d）
第三子繞線段；（26c-20b）、（14a-7a）、（13b-19c）、（25d-31e）
第四子繞線段；（37f-43g）、（38g-32f）、（26e-20d）、（14c-8b）
第五子繞線段；（2a-43a）、（1b-7c）、（13d-9e）、（25f-31g）
第六子繞線段；（26g-20f）、（14e-8d）、（2c-44b）、（38a-31a）
第七子繞線段；（37b-43c）、（1d-7e）、（13f-19g）、（14g-8f）
按跨距數(shù)量不同分為三類導(dǎo)體：
第一類導(dǎo)體；Y=6整距,如43d-37c
第二類導(dǎo)體；Y=5短距,如（37a-42a）
第三類導(dǎo)體；Y=7長距,如（1e-43d）、20g-25g
按照焊接端扭轉(zhuǎn)方向不同分為兩類導(dǎo)體；
第一類導(dǎo)體；左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如43d-37c
第二類導(dǎo)體；左支腿向右扭轉(zhuǎn)-右支腿向右扭轉(zhuǎn)，如31b-25a
第三類導(dǎo)體；左支腿向左扭轉(zhuǎn)-右支腿向左扭轉(zhuǎn)，如20g-25g
按照焊接端分離方向不同分為三類導(dǎo)體；
第一類導(dǎo)體；左支腿向外分離-右支腿向內(nèi)分離，如43d-37c
第二類導(dǎo)體；左支腿向外分離-右支腿向外分離，如20g-25g
總結(jié)：
（1）如（圖4.1）該疊繞結(jié)構(gòu)在最外層a層設(shè)有Y=7長距繞組，在中間層b-f層設(shè)有Y=6整距繞組，在最內(nèi)層設(shè)有Y=5短距繞組。此結(jié)構(gòu)避免了短距型發(fā)卡線圈和長距型發(fā)卡線圈同層同心設(shè)置而引發(fā)的線圈之間相互擠壓從而絕緣失效的問題。（2）如（圖4.1）繞制在中間層線圈能夠以整距焊接形式焊接，如此能夠使每相子繞組內(nèi)各支路繞組中的電流完全相等，避免各支路繞組之間出現(xiàn)支路環(huán)流，從而大幅減小高頻輸出下的電機的附加交流銅耗，提高電機高速運行時的運行效率，并能夠避免由支路環(huán)流帶來的子繞組局部過溫的問題，有利于提升電機的壽命。（3）如（圖4.2）方案（2）與方案（1）相比，對調(diào)了最外層a層與最內(nèi)層g層排布。（4）如（圖4.3）方案（3）與方案（1）相比，改變了U1與U2的進出線位置，使U1-,U2-位于最內(nèi)層繞組，便于U1-與U2-的連接。（5）電機的每相子繞組引出端的中性點在電機的徑向上能夠處于同一層，使中性點處的匯流排結(jié)構(gòu)更為簡單、長度更短，通過扁銅排簡單彎折成型就可以構(gòu)成中性點匯流排，而不需要借助于單獨的模具，有利于降低電機的生產(chǎn)成本，提高電機的加工和制造效率。同時也允許每相子繞組的引出端由鐵芯的同一側(cè)引出，并能夠使相鄰兩個引出端之間的間距較短，如此每相子繞組之間不再需要使用匯流排匯流。5 博格華納-CN115001184
此專利介紹了一種長短距混繞方案的奇數(shù)pin繞組，實現(xiàn)了奇數(shù)層可直接焊接，不需要額外增加一層擴展層進行焊接，不會導(dǎo)致電氣間隙的減小所帶來的絕緣隱患。圖5.1 常規(guī)奇數(shù)pin U1相繞組圖5.2 常規(guī)奇數(shù)pin U2相繞組如（圖5.1、圖5.2）常規(guī)奇數(shù)pin繞組按照繞線次序和并聯(lián)支路分類，第一支路
第一子繞線段；（26a-33b）、（38a-45b）、（2a-9b）、（14a-21b）
第二子繞線段；（26c-33d）、（38c-45d）、（2c-9d）、（14c-21d）
第三子繞線段；（26e-31e+）、（37e-44e+）、（1e-8e+）、（14e-19e）
第四子繞線段；（14d-7c）、（2d-43c）、（38d-31c）、（26d-32c）
第五子繞線段；（14b-7a）、（2b-43a）、（38b-31a）、（26b-19a）
第二支路
第一子繞線段；（25a-32b）、（37a-44b）、（1a-8b）、（13a-20b）
第二子繞線段；（25c-32d）、（37c-44d）、（1c-8d）、（13c-20d）
第三子繞線段；（25e-32e+）、（38e-43e+）、（2e-7e+）、（13e-20e）
第四子繞線段；（15d-8c）、（3d-44c）、（39d-32c）、（27d-20c）
第五子繞線段；（15b-8a）、（3b-44a）、（39b-32a）、（27b-25a）
小結(jié)：
如（圖5.1、5.2）上述奇數(shù)pin繞組U相，在a-d層皆按照Y=7,Y=5長短距依次從外向內(nèi)進行繞制，a-b層順時針繞完后再跳至c-d層。而到了第5層為了避免U1與U2同層同心繞制而容易導(dǎo)致干涉和絕緣失效問題，故在出線側(cè)或非出線層端部增加虛擬層e+層，其含義是：如（26e-31e+），其31號槽內(nèi)部分任位于鐵芯內(nèi)部第5層（e層），但其端部需向內(nèi)徑方向多分離1個槽位，使其端部在e+層焊接。故此博格華納設(shè)計如下方案。
圖5.3 方案（1）pin U1相繞組
圖5.4 方案（1）pin U2相繞組
圖5.5 方案（2）pin U1相繞組
圖5.6 方案（2）pin U2相繞組
如（圖5.3、圖5.4）方案（1）繞組按照繞線次序和并聯(lián)支路分類，
第一支路
第一子繞線段；（1a-8b）、（13c-20d）、（25e-32e）、（27d-20c）
第二子繞線段；（15b-8a）、（13a-20b）、（25c-32d）、（37e-44e）
第三子繞線段；（39d-32c）、（27b-20a）、（25a-32b）、（37c-44d）
第四子繞線段；（1e-8e）、（3d-44c）、（39b-32a）、（37a-44b）
第五子繞線段；（1c-8d）、（13e-20e）、（15d-8c）、（3b-44a）
第二支路
第一子繞線段；（2a-9b）、（14c-21d）、（26e-31e）、（26d-19c）
第二子繞線段；（14b-7a）、（14a-21b）、（26c-33d）、（38e-43e）
第三子繞線段；（38d-31c）、（26b-19a）、（26a-33b）、（38c-45d）
第四子繞線段；（2e-7e）、（2d-43c）、（38b-31a）、（38a-45b）
第五子繞線段；（2c-9d）、（14e-19e）、（14d-7c）、（2b-43a）
小結(jié)：
（1）如（圖5.3、5.4）上述奇數(shù)pin繞組U相，在a-d層皆按照Y=7,Y=5長短距依次從外向內(nèi)進行繞制，a-b層繞至一圈后直接跳至c-d層，在第5層水平繞制后，在回頭向外繞制。從a層到e層來回往復(fù)。（2）如（圖5.5、5.6）方案（1）與方案（2）相比，只是出線端和非出線端繞組對調(diào)，即跨槽數(shù)由原來的7槽和5槽，變?yōu)?/span>5槽和7槽。（3）方案（1）和方案（2）通過改變波繞組次序，實現(xiàn)了奇數(shù)pin波繞組不需要額外增加一擴展層進行焊接，不會導(dǎo)致電器江西減小所帶來絕緣隱患。6 總結(jié)：
扁線定子繞組電機基本構(gòu)成元件為發(fā)卡線圈，雖然發(fā)卡線圈的電機中定子槽內(nèi)層數(shù)的調(diào)整不如散線電機靈活，但是我們從這幾個專利中可以看出通過巧妙的繞線方式，來適配我們各種場景的。比如文中提到的奇數(shù)pin繞組，對于特定的電機性能要求當偶數(shù)層發(fā)卡線圈的電機無法滿足要求，而奇數(shù)層發(fā)卡線圈的電機提供了更多的每相串聯(lián)線圈匝數(shù)的組合，能夠匹配特定的電機技術(shù)指標輸入，同時還可以降低繞組諧波給NVH帶來改善。再比如通過繞組次序或進出線位置的改變，可以使相鄰中心點更近，時星角接點位于同層，或者使進出線口位于同槽更有利于三相連接件設(shè)計。所以具體案例還要根據(jù)實際邊界或考慮工藝性來調(diào)整繞組。*博客內(nèi)容為網(wǎng)友個人發(fā)布，僅代表博主個人觀點，如有侵權(quán)請聯(lián)系工作人員刪除。
