帶整流橋負(fù)載的雙繞組異步發(fā)電機(jī)勵(lì)磁控制方法研究
在仿真試驗(yàn)中,電機(jī)模型的建立采用圖2所示的發(fā)電機(jī)空載曲線,兩套繞組錯(cuò)開(kāi)90°,并折算成具有相同的參數(shù)。
原動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速n=1500r/min;
發(fā)電機(jī)極對(duì)數(shù)p=2;
定子電阻R1=0.665Ω;
轉(zhuǎn)子折算到定子側(cè)電阻R2=0.374Ω;
定子漏感L11=9mH;
轉(zhuǎn)子折算到定子側(cè)漏感L12=9mH;
整流橋直流側(cè)參考電壓U*dc=500V;
SVG電容電流參考值U*c=700V;
自勵(lì)電容C=100μF;
SVG直流側(cè)電容Cc=100μF;
3.2 穩(wěn)態(tài)時(shí)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果
圖3表示了穩(wěn)態(tài)時(shí)整流橋直流側(cè)電壓與電流的仿真和實(shí)驗(yàn)的對(duì)比曲線;圖4表示了穩(wěn)態(tài)時(shí)發(fā)電機(jī)交流側(cè)基波頻率與整流橋直流側(cè)電流的仿真和實(shí)驗(yàn)對(duì)比曲線。從圖3與圖4可以看到實(shí)驗(yàn)曲線和仿真曲線很吻合,這就驗(yàn)證了所建仿真模型的穩(wěn)態(tài)正確性。
圖3 整流橋負(fù)載特性圖
圖4 直流電流與系統(tǒng)頻率關(guān)系圖
3.3 對(duì)發(fā)電機(jī)不加控制時(shí)的加載和卸載仿真波形
3.3.1 整流橋直流側(cè)突加和突卸40Ω負(fù)載
對(duì)發(fā)電機(jī)不加控制時(shí),從圖5與圖6可以看出在3.5s時(shí)突加40Ω負(fù)載,交流側(cè)電壓基波頻率下降,整流橋直流側(cè)電壓下掉約20V,當(dāng)在7s時(shí)卸載,頻率能恢復(fù),電壓能在超調(diào)約50V恢復(fù)。
圖5 PLL跟蹤的交流側(cè)電壓基波頻率輸出
圖6整流橋直流側(cè)電壓
3.3.2 整流橋直流側(cè)突加和突卸20Ω負(fù)載
對(duì)發(fā)電機(jī)不加控制時(shí),從圖7與圖8可以看出在3.5s時(shí)突加20Ω負(fù)載,交流側(cè)電壓基波頻率下降,整流橋直流側(cè)電壓下掉約170V,當(dāng)在7s時(shí)卸載,頻率能恢復(fù),電壓雖然能恢復(fù),但恢復(fù)時(shí)間較長(zhǎng)。
圖7 PLL跟蹤的交流側(cè)電壓基波頻率輸出
圖8 整流橋直流側(cè)電壓
評(píng)論