連續(xù)調(diào)制模式功率因數(shù)校正器的設(shè)計(jì)

最低輸入電壓峰值時(shí)的占空比為

D=（4）

因此，電感的取值應(yīng)該滿足

L>（5）

2.4 輸出電容的選擇

選擇輸出電容器時(shí)應(yīng)考慮以下因素：開關(guān)頻率的紋波電流、二次諧波電流、直流輸出電壓、紋波輸出電壓和維持時(shí)間等。

維持時(shí)間Δt是指輸入電源被關(guān)閉后，輸出電壓仍然保持在規(guī)定范圍內(nèi)的時(shí)間長度，其典型值一般為15～50ms，在這個(gè)原則下，選取的電容要保證

CO>（6）

2.5 開關(guān)管及升壓二級(jí)管的選擇

開關(guān)管和升壓二極管必須要有足夠的額度來保證電路的可靠運(yùn)行。開關(guān)管的額定電流必須大于電感上電流的最大峰值，并留有一定的裕度，對(duì)于升壓二極管也是同樣。升壓二極管的trr必須足夠小以減少開關(guān)管開通瞬間的損耗，同時(shí)使二極管的損耗減小。為降低二極管的trr，可以采用兩只300V的快恢復(fù)二極管串聯(lián)的方法，并上高阻值的電阻來保持電壓平衡。

2.6 電流檢測(cè)電阻的選擇

IPK(max)=ILINE(PK)＋（7）

RS=（8）

一般選擇1V的電阻壓降，既可以有較好的抗噪聲能力,又不會(huì)產(chǎn)生太大的損耗。

2.7 乘法器的設(shè)置

乘法器是功率因數(shù)校正的核心。乘法器的輸出作為電流環(huán)調(diào)節(jié)器的輸入，通過控制輸入電流以得到高的功率因數(shù)。因此，乘法器的輸出是一個(gè)表達(dá)輸入電流的信號(hào)，其表達(dá)式為

IMO=（9）

式中：IMO為乘法器的輸出電流；

IAC為乘法器的輸入電流；

VVEA為電壓誤差放大器輸出；

Vff為前饋電壓；

KM為等于1的常數(shù)。

2.8 電流控制環(huán)路的設(shè)計(jì)

電流環(huán)開環(huán)為一階積分系統(tǒng)，如圖6所示。為使系統(tǒng)穩(wěn)定地運(yùn)行，必須對(duì)電流環(huán)路進(jìn)行補(bǔ)償。電流調(diào)節(jié)器的零點(diǎn)必須處于或小于最大截止頻率fCI，此時(shí)系統(tǒng)剛好有45°的相角裕量。為了消除系統(tǒng)在開關(guān)頻率處對(duì)噪聲的敏感，應(yīng)在電流調(diào)節(jié)器中引入一個(gè)極點(diǎn)，極點(diǎn)的頻率為1/2開關(guān)頻率，當(dāng)極點(diǎn)頻率大于1/2開關(guān)頻率時(shí)，極點(diǎn)就不會(huì)對(duì)電流環(huán)路的頻率響應(yīng)產(chǎn)生影響。因此在設(shè)計(jì)電流環(huán)時(shí)應(yīng)滿足以下特性：

1）電流環(huán)開環(huán)為一階積分系統(tǒng)，應(yīng)有盡可能高的低頻增益以減小穩(wěn)態(tài)誤差；

2）環(huán)路應(yīng)有盡可能高的穿越頻率，以實(shí)現(xiàn)快速跟隨；

3）環(huán)路在開關(guān)頻率處應(yīng)呈現(xiàn)衰減特性，以消除環(huán)路中的開關(guān)噪聲；

4）環(huán)路應(yīng)有足夠的穩(wěn)定裕量，使電路具有強(qiáng)魯棒性。

圖6 APFC電路示意圖（電流環(huán)）

2.9 電壓控制環(huán)路的設(shè)計(jì)

為了電路穩(wěn)定地工作，必須對(duì)電壓控制環(huán)進(jìn)行補(bǔ)償，但因?yàn)殡妷嚎刂骗h(huán)路的帶寬比開關(guān)頻率要小，所以對(duì)電壓控制環(huán)路的要求，主要是為了保證輸入失真最小。首先，環(huán)路的帶寬必須足夠低，以衰減輸出電容上電網(wǎng)頻率的二次諧波，保證輸入電流的調(diào)制量較??；其次，電壓誤差放大器必須有足夠的相移，使得調(diào)制出的信號(hào)能夠與輸入電壓保持同相，從而獲得較高的功率因數(shù)。

電壓環(huán)開環(huán)為一階積分系統(tǒng)，如圖7所示。為了減少二次諧波電流引起的失真，電壓誤差放大器須引入一個(gè)極點(diǎn)進(jìn)行補(bǔ)償，以減小諧波電壓的幅度并提供90°的相移。電壓環(huán)的最低截止頻率為

fVI=（10）

圖7 APFC電路示意圖（電壓環(huán)）