用于電機控制的優(yōu)化∑-?調(diào)制電流測量

在高性能電機和伺服驅(qū)動器中，基于隔離式sigma-delta(Σ-Δ)的模數(shù)轉(zhuǎn)換器(ADC)已成為首選的相電流測量方法。這些轉(zhuǎn)換器以其強大的電流隔離和卓越的測量性能而聞名。隨著新一代ADC的推出，其性能也在不斷提高，但是，要充分利用最新的ADC的功能，就需要對其他的電機驅(qū)動器進行相應(yīng)的設(shè)計。

簡介

電機驅(qū)動器制造商不斷提高其產(chǎn)品的性能和魯棒性。一些改進是通過采用更先進的控制算法和更高的計算能力實現(xiàn)的。其他改進則通過最小化反饋電路中的非理想效應(yīng)來實現(xiàn)，比如延遲、傾斜和溫度漂移。¹

就電機控制算法的反饋而言，最關(guān)鍵的部分是相電流的測量。隨著控制性能提高，系統(tǒng)對時序精度、偏移/增益誤差、多反饋通道的同步等非理想效應(yīng)越來越敏感。多年來，半導(dǎo)體公司一直致力于減少反饋信號鏈中的這些非理想效應(yīng)，而且這種趨勢很可能會持續(xù)下去。ADuM7701就是為測量相電流而優(yōu)化的最新一代隔離式Σ-Δ ADC示例。雖然ADC的性能很重要，但也很可能在反饋路徑的其余部分造成非理想效應(yīng)。本文不考慮ADC，主要討論反饋路徑的其余部分。雖然本文著重介紹電機控制應(yīng)用，但它也適用于任何需要Σ-Δ ADC緊密同步的其他系統(tǒng)。

使用Σ-Δ ADC時的典型信號鏈如圖1所示。模擬輸入電壓通過讓相電流通過一個電阻分流器來產(chǎn)生。Σ-Δ ADC將模擬信號轉(zhuǎn)換成1位數(shù)據(jù)流，并提供電氣隔離，因此ADC之后的一切都與電機相電位隔離。轉(zhuǎn)換器之后是通過濾波方式執(zhí)行的解調(diào)。該濾波器將1位信號轉(zhuǎn)換為多位（M位）信號，并通過抽取過程降低數(shù)據(jù)更新速率。雖然濾波器抽取降低了數(shù)據(jù)速率，但速率通常仍然過高，無法匹配控制算法的更新速率。為了解決這個問題，我們增加了最后的降采樣階段。

本文假設(shè)濾波器和抽取級在FPGA中實現(xiàn)，并且濾波器是一個三階sinc濾波器(sinc3)。

圖1.一種用于測量相電流的∑-?信號鏈。

圖2.(a)濾波器抽取率為5的sinc濾波器脈沖響應(yīng)。(b)Sinc濾波器的階躍響應(yīng)以及與脈沖響應(yīng)的關(guān)系。

Sinc濾波器同步

Σ-Δ ADC和sinc濾波器的缺陷在于很難在同一個時域中進行控制，并且缺少指定的采樣時刻。²與具備專用的采樣保持電路的傳統(tǒng)ADC相比，這兩種濾波器都有一些令人擔(dān)憂的地方。不過也有辦法解決這個問題。如本節(jié)所示，將sinc濾波器與系統(tǒng)的其余部分同步，并在適當(dāng)?shù)臅r刻采樣相電流至關(guān)重要。如果未能正確做到這一點，測量結(jié)果將會大幅失真。

sinc濾波器的輸出并不代表該時刻Σ-Δ ADC的輸入。相反，輸出是過去窗口期間輸入的加權(quán)平均值。這是由濾波器的脈沖響應(yīng)造成的。圖2a顯示了抽取率為5時sinc3的脈沖響應(yīng)。從圖中可以看出，濾波器輸出如何成為輸入序列的加權(quán)和，中間的采樣獲得較大權(quán)重，而序列開始/結(jié)束時的采樣權(quán)重較低。

在繼續(xù)討論之前，需要給出幾個基本定義。Σ-Δ ADC時鐘，又稱為調(diào)制器時鐘，表示為fmod。抽取率(DR)決定抽取頻率(fdec)，并與fmod關(guān)聯(lián)，如公式1所示：

圖2右側(cè)顯示了脈沖響應(yīng)對濾波器階躍響應(yīng)的影響。應(yīng)用該步驟時，濾波器輸出不受影響，濾波器在3個完整的抽取周期之后達到穩(wěn)定狀態(tài)。因此，sinc3濾波器的一些重要特性可以表述為：

?        群延遲為1.5個抽取周期

?        建立時間為3個抽取周期

在將濾波器與控制系統(tǒng)同步時，這些屬性非常重要，本文將始終會用到。

在討論sinc濾波器同步之前，必須先定義輸入信號的特性。這反過來又會定義濾波器的同步特性。

圖3顯示了由電壓源逆變器驅(qū)動的3相永磁電機的模擬相電流。調(diào)制方式為空間矢量PWM³，開關(guān)頻率為10 kHz。將電機加載到5 A峰值相電流和3000 rpm轉(zhuǎn)速。這種設(shè)置加上3個極對數(shù)，可以得到6.67 ms電氣基本周期。

圖3.采用空間矢量脈寬調(diào)制時的電機相電流。

相電流可以看作由兩個分量組成：平均分量和開關(guān)分量。出于控制目的，僅關(guān)注電流的平均分量，因此必須完全去除開關(guān)分量。要提取平均分量，最常見的方法是對與PWM同步的信號（用于電機終端）進行采樣。如圖4所示。最上面的信號顯示相電流的開關(guān)波形，中間的信號顯示對應(yīng)的逆變器相位臂的高端PWM，最下面的信號顯示來自PWM定時器的同步信號。PWM同步信號在PWM周期的開始和中間進行置位。為簡明起見，假設(shè)所有三相的占空比都是50%，意味著電流只有一個上升斜坡和一個下降斜坡。在PWM同步信號的上升沿，電流取其平均值，因此如果恰好在那一刻采樣電流，開關(guān)分量將被完全抑制。實際上，采樣保持電路相當(dāng)于一個在開關(guān)頻率上具有無限衰減的濾波器。

圖4.在PWM周期的起始點和中心點處測量相電流會減弱電流紋波。

圖5顯示了將這種采樣應(yīng)用于圖3中所示波形時的結(jié)果。右側(cè)所示是實際相電流和采樣電流的波形放大圖。注意采樣保持過程如何完全消除紋波。

采樣電流以每單位表示，其中0 A映射到0.5，全比例值為8 A。選擇這個比例是為了更容易與后面的∑-?測量值進行比較。圖5所示的結(jié)果為理想場景，采樣后只剩下基波分量。因此，可以將這些數(shù)據(jù)當(dāng)做比較∑-?測量值的基準值。

∑-?測量和混疊

在理想的采樣保持ADC中，由于嚴格控制采樣時刻，所以能夠提取基波分量。然而，Σ-?轉(zhuǎn)換是一個連續(xù)的采樣過程，紋波分量將不可避免地成為測量的一部分。

在Σ-?轉(zhuǎn)換中，抽取率與信噪比(SNR)之間存在密切聯(lián)系。抽取率越高，輸出的有效位數(shù)(ENOB)越多。缺點是，隨著抽取率增加，群延遲也會增加，因此設(shè)計者必須在信號分辨率和反饋鏈的延遲之間折中考量。一般來說，與控制周期相比，應(yīng)將延遲保持在較小范圍。對于電機控制，典型的抽取率在128到256之間，這可以很好地平衡信噪比和群延遲。

在數(shù)據(jù)手冊規(guī)范中，通常使用256作為抽取率。例如，ADuM7701的ENOB為14位，抽取率為256。ENOB值如此高時，預(yù)計可以得到非常準確的測量結(jié)果。為了驗證這一點，假設(shè)圖3所示的相電流是采用Σ-Δ ADC在20 MHz時測量所得，數(shù)據(jù)流則由使用256抽取率的sinc3進行解調(diào)。結(jié)果如圖6a所示。

圖5.理想的相電流采樣：(a)理想的采樣相電流的基波周期，(b)相電流和采樣相電流的波形放大圖。

圖6.(a)sinc濾波器的輸出。(B)實際的相電流和sinc濾波器抽取輸出的波形放大圖。

圖7.(a)sinc濾波器的采樣輸出。(b)測量誤差。

相電流的基波分量非常明顯，但與圖5a所示的理想采樣相比，測量信號存在很大的噪聲。因此，雖然ADC和sinc濾波器本身提供了不錯的ENOB數(shù)量，但反饋信號的質(zhì)量卻很差。從圖6b可以看出其原因，該圖是sinc濾波器輸出和實際的相電流的波形放大圖。注意相電流的10 kHz開關(guān)分量是如何發(fā)生相移，以及幾乎未被sinc濾波器衰減?，F(xiàn)在，假設(shè)在每個PWM周期執(zhí)行一次電機控制算法，并在周期開始時讀取最新的sinc濾波器輸出。實際上，sinc濾波器的輸出會向下采樣，以匹配控制算法的更新速率。向下采樣和得到的信號在圖6b中顯示為采樣sinc輸出。圖7a顯示了按照PWM速率濾波和采樣的整個基波周期的結(jié)果。

很明顯，相電流測量失真嚴重，因此控制性能會非常差。如此，應(yīng)該增加扭矩波紋，并且需要降低電流控制環(huán)路的帶寬。從理想測量值（圖5a）中減去圖7a中的測量值，就可以得到誤差（圖7b）。誤差約為原比例信號的7%，與預(yù)期的14 ENOB相差甚遠。

這個Σ-Δ測量和混疊場景演示了基于Σ-Δ的非常常見的電流測量模式，以及它是如何引導(dǎo)設(shè)計人員得出“Σ-Δ ADC不適合電機驅(qū)動器”這個結(jié)論的。但是，這個示例并沒有顯示出ADC本身的糟糕性能。相反，因為未能正確設(shè)置相電流測量值，所以余下信號鏈的性能欠佳。

ADC在幾兆赫（一般為10 MHz至20 MHz）下對輸入信號采樣，在抽取率為256時，sinc濾波器有效去除調(diào)制噪聲。在如此高的采樣率下，濾波器輸出中存在相電流紋波分量，在信號鏈的向下采樣級，這可能成為一個問題（見圖1）。如果紋波分量沒有充分衰減，且電機控制算法以PWM速度消耗電流反饋，則結(jié)果會因為降采樣而產(chǎn)生混疊。

根據(jù)標(biāo)準采樣理論，為了避免混疊，信號在一半采樣頻率以上時必須無能量。如果對Σ-Δ ADC輸出向下采樣至10 kHz，那么5 kHz或更高頻率下的噪聲將會混疊到測量值中。如圖所示，在sinc濾波器之后，信號中還存在大量10 kHz開關(guān)噪聲。降低10 kHz噪聲的一種方法是增加抽取率，但是這樣做會導(dǎo)致不可接受的長時間群延遲。我們需要采用一種不同的方法。

通過同步改善測量

上一節(jié)討論的抗混疊方法的主要問題如圖8所示。sinc濾波器的輸出在與相電流開關(guān)分量無關(guān)的某個時刻被讀取。輸出信號被讀取時，濾波器根據(jù)脈沖響應(yīng)對輸入信號進行加權(quán)平均。這個加權(quán)平均值有時跨越開關(guān)波形的低點，有時跨越高點。因此，用作反饋的信號含有明顯噪聲，頻率從0 Hz到PWM頻率的一半。

圖8.脈沖響應(yīng)與開關(guān)波形無關(guān)。

Σ-Δ ADC連續(xù)采樣，sinc濾波器輸出乘以每個PWM周期的測量值（通常10到20）。由于每次測量跨越3個抽取周期，所以脈沖響應(yīng)會重疊。為了簡化起見，圖8中僅顯示三個測量/脈沖響應(yīng)。

圖9.(a)脈沖響應(yīng)鎖定采用PWM時，sinc濾波器的采樣輸出。(b)測量誤差。

問題的根源在于：脈沖響應(yīng)沒有鎖定為電流的開關(guān)分量，而開關(guān)分量又被鎖定為PWM。解決方案是選擇抽取率，使每個PWM周期都有固定的整數(shù)抽取周期。例如，如果PWM頻率為10 kHz，調(diào)制器時鐘為20 MHz，抽取率為200，那么每個PWM周期正好有10個抽取周期。每個PWM周期有固定的采樣周期，脈沖響應(yīng)始終鎖定為PWM，用于反饋的測量值在PWM周期內(nèi)的同一點被捕獲。采用這種同步方案的相電流測量如圖9a所示。

顯然，將響應(yīng)同步與PWM同步會產(chǎn)生積極的影響。噪聲會被消除，且乍一看，測量結(jié)果似乎與圖5a中的理想測量值相似。但是，用理想測量值減去∑-?測量值時，就會得出圖9b所示的誤差信號。誤差大小與圖7b中所示的值相似，但頻譜發(fā)生了變化?，F(xiàn)在，誤差是一階諧波，相當(dāng)于增益誤差。導(dǎo)致這種錯誤模式的原因如圖10所示。

圖10.脈沖響應(yīng)被鎖定為開關(guān)周期內(nèi)的某個固定點。

雖然消除了白噪聲誤差分量，但由于測量值受到開關(guān)分量的影響，信號仍然是失真的。在圖10中，注意sinc濾波器的脈沖響應(yīng)如何圍繞開關(guān)波形的峰值給出加權(quán)平均值。根據(jù)脈沖響應(yīng)相對于PWM的相位，偏差的大小僅受紋波電流的大小限制。如圖3所示，紋波分量的幅值在基波周期內(nèi)發(fā)生變化，基波電流峰值時紋波最高，過零點時紋波最低。因此，測量誤差為一階諧波分量。

為了消除一階諧波測量誤差，脈沖響應(yīng)必須始終以PWM周期的起始點或中心為中心，此時相電流正好等于其平均值。圖11顯示了以開關(guān)周期的起始點為中心的脈沖響應(yīng)。在這一點周圍，開關(guān)波形是對稱的，因此，通過在每一邊都有相同數(shù)量的測量點，紋波分量在這一點周圍均為零。

圖11.脈沖響應(yīng)鎖定為開關(guān)周期，并對準理想的測量點。

脈沖響應(yīng)鎖定，以平均電流的時刻為中心時，測量結(jié)果如圖12a所示，測量誤差如圖12b所示。作為理想的采樣測量，該信號不存在白噪聲和增益誤差。

結(jié)果表明，∑-?測量值的質(zhì)量不僅僅取決于抽取率。只有在無混疊時，普遍認為“增加抽取率會提高ENOB”的這種觀點才是正確的?？刂茷V波器相對于輸入信號的更新率和相位比抽取率更重要。例如，比較圖7（基于256的抽取率）和圖12（基于200的抽取率）。降低抽取率可顯著改善測量結(jié)果。

圖12.(a)脈沖響應(yīng)鎖定采用PWM，且以平均電流時刻為中心時，sinc濾波器的采樣輸出。(b)測量誤差。

結(jié)論

綜上所述，實現(xiàn)基于∑-?的優(yōu)化相電流測量值的條件如下：

?        三階sinc濾波器的脈沖響應(yīng)時間為3個抽取周期，這意味著數(shù)據(jù)需要3個抽取周期才能通過濾波器。

?        濾波器的脈沖響應(yīng)必須以平均電流時刻為中心。

?        脈沖響應(yīng)的1.5個采樣周期必須在平均電流時刻之前，另外1.5個采樣周期必須在平均電流時刻之后。

?        sinc濾波器在PWM周期內(nèi)產(chǎn)生多個輸出，但只使用其中一個輸出。其余的輸出都被忽略。

參考

¹      Jens Sorensen、Dara O’Sullivan：“理解電機驅(qū)動器電流環(huán)路中非理想效應(yīng)影響的系統(tǒng)方法?！盤roceedings of PCIM，歐洲，2016年。

²      Jens Sorensen：“用于電機控制的Σ-Δ轉(zhuǎn)換?！盤roceedings of PCIM，歐洲，2015年。

³      Ahmet M. Hava、Russel J. Kerkman、Thomas A. Lipo：“適用于基于載波的PWM-VSI驅(qū)動器的簡單分析和圖形方法?！彪姎馀c電子工程師協(xié)會匯刊電力電子學(xué)卷，1999年1月。

作者簡介

Jens Sorensen是ADI公司系統(tǒng)應(yīng)用工程師，負責(zé)工業(yè)應(yīng)用的電機控制解決方案。他擁有丹麥奧爾堡大學(xué)電氣工程學(xué)士學(xué)位。他的主要研究方向為控制算法、電力電子和控制處理器。聯(lián)系方式：jens.sorensen@analog.com。

Dara O’Sullivan是ADI公司自動化與能源業(yè)務(wù)部互連運動和機器人團隊的系統(tǒng)應(yīng)用經(jīng)理。他的專長領(lǐng)域是工業(yè)運動控制應(yīng)用的功率轉(zhuǎn)換、控制和監(jiān)測。Dara擁有愛爾蘭科克大學(xué)工程學(xué)士、工程碩士和博士學(xué)位。自2001年起，Dara便從事研究、咨詢和工業(yè)領(lǐng)域的工業(yè)與可再生能源應(yīng)用方面的工作。

Shane O’Meara是ADI公司互連運動和機器人團隊的系統(tǒng)應(yīng)用工程師。他的專長領(lǐng)域是工業(yè)運動控制應(yīng)用的高精度轉(zhuǎn)換，以及控制和監(jiān)測信號鏈。他擁有利默里克大學(xué)工程學(xué)士學(xué)位，于2011年加入ADI公司。