基于DDS+PLL技術(shù)的高頻時(shí)鐘發(fā)生器
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高性能合成頻率廣泛應(yīng)用在現(xiàn)代通信、雷達(dá)和電子測量等技術(shù)領(lǐng)域中。頻率合成方法主要有3種：
(1)直接合成法，他利用混頻器、倍頻器、分頻器和帶通濾波器完成對頻率的算術(shù)運(yùn)算。
(2)應(yīng)用鎖相環(huán)PLL（PhaseLockedLoop）的頻率合成，雖然具有工作頻率高、寬帶、頻譜質(zhì)量好的優(yōu)點(diǎn)，但頻率分辨率和轉(zhuǎn)換速率都不夠高。
(3)最新的頻率合成方法是直接數(shù)字頻率合成DDS（DirectDigitalSynthesis）。DDS較以前頻率合成技術(shù)具有頻率轉(zhuǎn)換時(shí)間短，頻率分辨率高，輸出相位連續(xù)，可以進(jìn)行高精度、高穩(wěn)定度編程，全數(shù)字化易集成等突出優(yōu)點(diǎn)。
但是DDS的2個(gè)明顯不足限制了其進(jìn)一步的應(yīng)用：一是因受限于器件可用的最高時(shí)鐘頻率，致使合成頻率不能太高，輸出信號(hào)的頻率上限基本上是在HF或VHF頻段上，比PLL合成技術(shù)以及直接模擬合成技術(shù)得到的信號(hào)頻率低；二是輸出頻率雜散分量較大，頻譜純度不如PLL。從基本原理而言，PLL是模擬的閉環(huán)系統(tǒng)，而DDS是全數(shù)字的開環(huán)系統(tǒng)，二者是兩種不同的頻率合成技術(shù)，采用將二者結(jié)合構(gòu)成DDS+PLL組合系統(tǒng)來互相補(bǔ)充，可以達(dá)到單一技術(shù)難以達(dá)到的應(yīng)用效果。
2 DDS激勵(lì)PLL系統(tǒng)
2.1性能分析
常用的DDS+PLL組合有DDS激勵(lì)PLL和DDS內(nèi)插PLL兩種方式。無論采用哪種組合方式，都可以獲得高分辨率、快速轉(zhuǎn)換、較寬頻率范圍的輸出頻率。但在頻率雜散性能、頻率建立時(shí)間和電路復(fù)雜程度等方面，兩種組合特點(diǎn)各有不同。在PLL內(nèi)插DDS的組合方案中，雖然DDS輸出不經(jīng)PLL倍頻，故具有較低的相位噪聲和較好的雜散性能，但此方案需要濾除混頻器產(chǎn)生的多余分量，影響環(huán)路參數(shù)，致使設(shè)計(jì)電路復(fù)雜，硬件調(diào)試周期長。
工作中的600MHz時(shí)鐘發(fā)生器采用低頻DDS激勵(lì)PLL的頻率合成系統(tǒng)。該方案通過采用高的鑒相頻率提高PLL的轉(zhuǎn)換速度，并利用DDS的高分辨率保證倍頻PLL輸出較高的頻率分辨率，同時(shí)PLL環(huán)路的帶通濾波可以對DDS的帶外雜散有抑制作用。該方案的優(yōu)點(diǎn)是電路結(jié)構(gòu)簡單、成本低、易于控制、易于集成。為保證組合系統(tǒng)的頻譜純度，在DDS的輸出加一個(gè)帶通濾波器，用來抑制和消除來自DDS參考頻率的寬帶雜散。系統(tǒng)原理圖如圖1所示。
通過原理分析可知，DDS+PLL系統(tǒng)的相位噪聲主要由PLL的相噪性能決定，而其雜散性能則取決于DDS。
2.2相位噪聲的測量
PLL相位噪聲主要由3部分組成：VCO固有的相位噪聲；鑒相器、環(huán)路濾波器、分頻器的相位噪聲以及參考頻率的相位噪聲。其中環(huán)路分頻比N（本系統(tǒng)中N取為20）對環(huán)路帶寬內(nèi)的輸出相位噪聲影響最大，即在環(huán)路通帶內(nèi)，輸出相位噪聲要惡化20logNdB。
在將VCO的特性理想化的情況下，主要考慮集成鎖相環(huán)的噪聲，則整個(gè)環(huán)路的相位噪聲可近似為：
其中：fDDS為輸入PLL鑒相器的頻率值；NPLL是PLL的相噪基數(shù)，PLL頻率合成芯片ADF4106的NPLL值為－174dBc。
時(shí)鐘發(fā)生器輸出頻率fout可根據(jù)需要改變。當(dāng)fout取為600MHz，參考晶振采用30MHz時(shí)，環(huán)路的相位噪聲為：
2.3 DDS的雜散特性及抑制方法
2.3.1 由于相位舍位造成的相位截?cái)嚯s散
造成這種雜散的過程是一個(gè)周期性的相位調(diào)制過程，因此這種雜散為調(diào)相雜散。對于調(diào)相雜散可以提高相位截?cái)辔粩?shù)來增加他的SFDR，每增加一位可以使SFDR增加約6dB。
2.3.2 由于幅度量化誤差造成的雜散
DDS送到DAC的波形樣點(diǎn)值由有限的二進(jìn)制數(shù)表示，所以對幅度值做了近似存儲(chǔ)，由此引入了幅度量化誤差，并在輸出端形成雜散，這種雜散是調(diào)幅雜散。
2.3.3 由于DAC非線性引起的雜散
DAC的非線性包括積分、差分非線性以及DAC的非理想動(dòng)態(tài)特性。由于DAC非線性的影響，在DDS的輸出信號(hào)中將產(chǎn)生輸出頻率的諧波分量及這些諧波的鏡象分量，其雜散電平由DAC的性能決定。隨著DDS時(shí)鐘頻率的提高，他已經(jīng)成為DDS輸出雜散的主要來源。
2.3.4 抑制方法
有效抑制DDS雜散的方法是選用高性能、高時(shí)鐘頻率的DDS器件。這里的高性能是指DDS器件內(nèi)部自身已采取了一定的技術(shù)措施來抑制其固有雜散的輸出。通過實(shí)驗(yàn)和理論分析得知，在輸出頻率不變時(shí)，隨著時(shí)鐘頻率的升高，雜散距主頻的距離也會(huì)呈線性關(guān)系增大，這為雜散抑制提供了可操作性。根據(jù)DDS的原理，離散雜散信號(hào)是影響頻譜純度的主要原因，所有的雜散信號(hào)都與輸出頻率有關(guān)，雜散的位置也是可以預(yù)測的。在相同時(shí)鐘信號(hào)下，不同的輸出頻率產(chǎn)生的頻率雜散位置不一樣。在DDS+PLL組合系統(tǒng)設(shè)計(jì)中，應(yīng)根據(jù)DDS的原理靈活選擇適當(dāng)?shù)臅r(shí)鐘頻率和輸出信號(hào)頻率，使DDS輸出信號(hào)近端的雜散情況處于相對理想的狀態(tài)，從而提高系統(tǒng)的頻譜純度。
3 系統(tǒng)組成及實(shí)現(xiàn)
3.1 DDS選用AnalogDevices公司的AD9854
AD9854是把48b頻率累加器、48b相位累加器、正弦函數(shù)波形表、12b正交數(shù)模轉(zhuǎn)換器以及調(diào)制和控制電路高度集成到一起，集相位調(diào)制、頻率調(diào)制、幅度調(diào)制和I/Q正交調(diào)制等功能于一體的高集成器件。AD9854從各個(gè)方面超過了AD公司前期的DDS產(chǎn)品，是一種很有應(yīng)用前途的DDS芯片。其主要特點(diǎn)為：
?。?）內(nèi)部的D/A轉(zhuǎn)換器和比較器實(shí)現(xiàn)正交的I和Q路輸出。
?。?）具有1MHz步進(jìn)的48b頻率分辨率，相位截?cái)?7b保證了SFDR指標(biāo)可達(dá)到102dB。
?。?）優(yōu)良的電路工藝使同步正交信號(hào)輸出的頻率最高達(dá)到150MHz，平均每秒可產(chǎn)生100MHz的新頻率。
?。?）正弦信號(hào)輸出可通過內(nèi)部比較器轉(zhuǎn)化成方波，用于時(shí)鐘產(chǎn)生。
（5）提供了數(shù)字控制的14b相位調(diào)制和單端PSK數(shù)據(jù)輸入，12b的I和Q路DAC。
?。?）在高速時(shí)鐘產(chǎn)生器的應(yīng)用中，若12b的“控制”DAC與內(nèi)部的比較器相結(jié)合，能實(shí)現(xiàn)脈寬調(diào)制PWM和靜態(tài)周期控制。
?。?）2個(gè)12b的數(shù)字乘法器能實(shí)現(xiàn)數(shù)字幅度調(diào)制、波形成形和正交輸出的準(zhǔn)確幅度控制。
（8）時(shí)鐘輸入4~20整數(shù)倍可選的倍頻器可使外部輸入的低速時(shí)鐘轉(zhuǎn)變成最高300MHz的內(nèi)部高速時(shí)鐘。
3.2 PLL頻率合成器
選用AnalogDevices公司的ADF4106。ADF4106具有較高的工作頻率，最高可達(dá)到6.0GHz。該芯片集成了鎖相式頻率合成器的各種重要部件，主要由低噪聲數(shù)字鑒相器、精確電荷泵、可編程參考分頻器、可編程A，B計(jì)數(shù)器及雙模前置分頻器（P/P＋1）等部件組成。數(shù)字鑒相器用來對R計(jì)數(shù)器和N計(jì)數(shù)器的輸出相位進(jìn)行比較，然后輸出一個(gè)與二者相位誤差成比例的誤差電壓。鑒相器內(nèi)部還有一個(gè)可編程延遲單元，用來控制翻轉(zhuǎn)脈沖的寬度，這個(gè)翻轉(zhuǎn)脈沖保證鑒相器的傳遞函數(shù)沒有死區(qū)，因此降低了相位噪聲和參考雜散。
ADF4106芯片的高集成性能，使其只需少量外圍電路即可構(gòu)成一個(gè)完整的低噪聲、低功耗、高穩(wěn)定度、高可靠性的頻率合成器。
3.3 其他器件選取
VCO的選取需考慮幾個(gè)方面：具有一定的壓控靈敏度；控制特性的線性好；頻率覆蓋范圍大；開環(huán)相位噪聲低；頻率穩(wěn)定度高等。環(huán)路輸出相位噪聲的大小主要取決于VCO的開環(huán)相位噪聲的強(qiáng)度，因此VCO的相位噪聲性能必須重點(diǎn)加以考慮?；谝陨显?，選用MiniCircuits公司的寬帶低相噪器件ROS1200W。
在無線通信電路中，鑒相器比較頻率產(chǎn)生的雜散通常是高頻信道間隔的整數(shù)倍，這些雜散能產(chǎn)生鄰道干擾。環(huán)路濾波器LF采用三階無源濾波，可以更好地抑制雜散。
3.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，DDS+PLL技術(shù)的關(guān)鍵技術(shù)問題是DDS輸出帶有很多雜散信號(hào)，尤其是輸出信號(hào)近端的雜散無法用濾波器濾除，在一定程度上會(huì)影響系統(tǒng)的頻譜純度。VCO的頻率覆蓋范圍是影響頻率合成器相位噪聲的重要因素，如果VCO的頻率覆蓋范圍相對較寬，就可減少頻率合成器單元電路，但通常窄帶VCO比寬帶具有更好的相位噪聲特性。這些要求是相互矛盾的，所以應(yīng)根據(jù)具體情況綜合考慮。此外，還必須考慮環(huán)路濾波器的不同結(jié)構(gòu)對環(huán)路性能的影響，盡可能用VCO調(diào)諧電壓的低端控制輸出頻率的生成，以避免濾波帶來的環(huán)路噪聲性能的降低。
DDS+PLL頻率合成系統(tǒng)中，既有數(shù)
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