基于滑模控制的三電平PWM整流器建模及仿真

1引言

隨著電力電子裝置的廣泛應(yīng)用，大量低功率因數(shù)的二極管不控整流和晶閘管相控整流設(shè)備，僅能實(shí)現(xiàn)能量的單向輸送，對電網(wǎng)的諧波污染嚴(yán)重?？赡?a class="contentlabel" href="http://m.butianyuan.cn/news/listbylabel/label/PWM">PWM整流器不僅具有能量可雙向傳輸、網(wǎng)側(cè)電流正弦及達(dá)到單位功率因數(shù)等特點(diǎn)，還解決了傳統(tǒng)整流裝置中存在的諸多問題，近年來越來越受到關(guān)注，具有廣闊的應(yīng)用前景[1]。在中高壓大功率的應(yīng)用場合，三電平PWM整流器應(yīng)用較為廣泛，它的功率因數(shù)達(dá)到1，相對于兩電平PWM整流器，有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）每一個主功率開關(guān)管上承受的電壓峰值只有兩電平PWM整流器的1/2；（2）三電平PWM整流器有27個工作狀態(tài)，使得輸入側(cè)電流波形在開關(guān)頻率較低時也能保持一定的正弦度；（3）在相同開關(guān)頻率及控制條件下，三電平PWM整流器輸人電流的諧波遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于兩電平整流器，它更適合于高壓大功率的場合。目前三電平PWM整流器通常采用同步旋轉(zhuǎn)d-q坐標(biāo)系下雙閉環(huán)PI控制算法，但由于PWM整流器是一個非線性、時變不確定系統(tǒng)[2][3]，故采用常規(guī)PI控制很難達(dá)到理想的控制效果，動態(tài)性能較差。

滑模變結(jié)構(gòu)控制（SMC）是一種非連續(xù)性控制，其控制特性可以迫使系統(tǒng)在一定條件下，沿規(guī)定的狀態(tài)軌跡作小幅度、高頻率的上下運(yùn)動，即“滑模”運(yùn)動。由于具有快速響應(yīng)、對參數(shù)變化不靈敏、抗干擾能力強(qiáng)，實(shí)現(xiàn)簡單等本質(zhì)上的優(yōu)點(diǎn)，SMC在非線性系統(tǒng)中得到了越來越多的應(yīng)用[4][5]。

本文基于三電平PWM整流器的雙閉環(huán)控制系統(tǒng)，為了提高系統(tǒng)魯棒性和輸出電壓動態(tài)響應(yīng)，采用滑?？刂?/em>器設(shè)計了電壓外環(huán)，與常規(guī)PI控制器的電流內(nèi)環(huán)組成了雙閉環(huán)控制系統(tǒng)。仿真結(jié)果表明：在大功率且負(fù)載大范圍變化的情況下，較常規(guī)PI控制器，采用

圖1三電平PWM整流器主電路拓?fù)?/p>

省略公式推導(dǎo)，可得a-b-c坐標(biāo)系下系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型為：

式中：

其中，

基于a-b-c坐標(biāo)系下的數(shù)學(xué)模型物理意義明晰，但模型交流側(cè)變量均為時變的交流量，不利于控制系統(tǒng)的設(shè)計。而在同步旋轉(zhuǎn)d-q坐標(biāo)系下，三相對稱系統(tǒng)中各個交流量均可以等效為直流量。為此，引入坐標(biāo)變換，得到d-q坐標(biāo)系下的數(shù)學(xué)模型。

式中：

設(shè)vd和vq為旋轉(zhuǎn)d-q坐標(biāo)系下網(wǎng)側(cè)電壓的d軸和q軸分量，則有：

式中是微分算子。

忽略母線上下電容之間的誤差，認(rèn)為Cd1=Cd2=Cd，則有：

根據(jù)上述模型，得到d-q坐標(biāo)系下三電平PWM整流器的等效電路如圖2所示。對于直流側(cè)，三電平整流橋相當(dāng)于兩個電流源，而對于交流側(cè)，三電平整流橋則相當(dāng)于兩個電壓源。

圖2d-q坐標(biāo)系下三電平整流器等效電路

3電壓外環(huán)

將參考值和實(shí)際變量之間的誤差帶入式（5）得

式中，eig=iqref–iq；eVdc=Vdcref–Vdc；eΦ=Φref–Φ；Φ是擾動量；

由式（6）和已知的兩個控制自由度選擇如下滑模面可保證閉環(huán)系統(tǒng)的魯棒性。

式中，是和直流電壓一階響應(yīng)相關(guān)的參數(shù)。

由式（3）、（4）將變?yōu)?/p>

在d-q旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中，，eq=0，在理想的滑模狀態(tài)下由式（5）計算sq，并將結(jié)果簡化得：

同理，在理想滑模面上，輸出電壓精確跟蹤參考值，Vdc=Vdcref，并根據(jù)功率平衡可得到：

將式（10）和式（11）代入式（9），得：

則sd和sq與滑模面的選擇沒有很大聯(lián)系，簡化了滑模控制器的設(shè)計?；Ｃ鏋椋?/p>

由式（12）和式（14）得出電壓外環(huán)控制器控制方程

因此，采用如下控制策略實(shí)現(xiàn)三電平PWM整流器的滑模變結(jié)構(gòu)控制：設(shè)定iqref，采用PI控制器對電流環(huán)進(jìn)行控制；電壓外環(huán)控制采用滑模變結(jié)構(gòu)控制算法，以實(shí)際輸出電壓Vdc和給定電壓Vdcref為控制器輸入，控制器輸出作為電流環(huán)PI調(diào)節(jié)器的參考電流idref，實(shí)現(xiàn)滑模變結(jié)構(gòu)控制與電壓定向矢量控制的有效結(jié)合。其控制結(jié)構(gòu)框圖如圖3所示。

圖3三電平整流器滑模控制原理框圖

4仿真結(jié)果

依照前面所述數(shù)學(xué)模型和控制策略，對本文提出的控制方法的有效性進(jìn)行了仿真研究。仿真參數(shù)如下：輸入電感20mH，直流母線上下電容4000/2μF，輸入相電壓220V，直流母線電壓600V，電網(wǎng)頻率50Hz，開關(guān)頻率2kHz，輸出功率5kW，在0.135s時突然加載，在0.25s時，系統(tǒng)開始工作于能量回饋電網(wǎng)模式。圖4給出了三電平PWM整流器母線電壓波形。其中，圖4（a）給出了a相網(wǎng)側(cè)相電壓（ea）、電流（ia）仿真波形，可以看出：電壓電流相位一致，經(jīng)計算功率因數(shù)在0.99以上；圖4（b）給出了滿載情況下，網(wǎng)側(cè)電流波形及其頻譜，諧波畸變率為2.00%；圖4（c）給出了交流側(cè)線電壓波形；圖4（d）和（e）分別給出了采用常規(guī)PI控制和滑模控制的直流母線電壓（Vdc）波形，可以看出：在突加負(fù)載情況下，兩種控制策略下的直流母線電壓均有跌落，但采用滑模控制下的直流母線電壓變化較小，并且迅速達(dá)到穩(wěn)態(tài)。

圖4三電平整流器滑?？刂品抡娼Y(jié)果圖：（a）網(wǎng)側(cè)相電壓、電流；（b）網(wǎng)側(cè)電流及其頻譜；（c）網(wǎng)側(cè)線電壓；（d）常規(guī)PI控制條件下直流母線電壓波形；（e）滑?？刂茥l件下直流母線電壓波形

仿真結(jié)果表明：采用滑?？刂撇呗?，能夠?qū)崿F(xiàn)三電平PWM整流器的單位功率因數(shù)控制，系統(tǒng)具有良好的穩(wěn)態(tài)性能。從直流母線電壓波形可以看出，直流環(huán)節(jié)的動態(tài)響應(yīng)比較快，負(fù)載加載的突變引起母線電壓近18V的跌落。

5結(jié)語

本文建立了三電平PWM整流器的數(shù)學(xué)模型，并基于滑?？刂圃碓O(shè)計了電路的控制策略。從仿真結(jié)果可知，該控制策略能較好地實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)輸出電壓穩(wěn)定，輸入電流正弦、單位功率因數(shù)，具有良好的動態(tài)和穩(wěn)態(tài)響應(yīng)。

參考文獻(xiàn)

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